【正文】 END5 降水方案的設(shè)計計算 降水設(shè)計4. 根據(jù)工程地質(zhì)和水文地質(zhì)概況，由于基坑開挖為矩形，因此環(huán)狀布置，直徑φ38mm，配備抽水設(shè)備，且此井點為無壓完整井系統(tǒng)。圖8 　基坑降水剖面圖（圖中單位均為mm） 基坑涌水量計算基坑的中心處要求降低水位深度s，則有： 水影響半徑R計算根據(jù)公式[19]計算降水井的影響半徑 [19]將數(shù)據(jù)代入公式[19]有m基坑等效半徑r0 根據(jù)公式[20]計算基坑的等效半徑，r0=（a + b） [20]將數(shù)據(jù)代入公式[20]有r0=（85+75）= 坑涌水量Q為：根據(jù)公式[21]計算基坑涌水量計算 [21]將數(shù)據(jù)帶如公式[21]計算得：m3/d 確定單井出水量q m3/d 井點管數(shù)量n的計算根 井點間距Dm ,并四角應(yīng)加密最后可取井點管間距在四周中間部分d1=4m。 抽水設(shè)備的選擇根據(jù)上述計算結(jié)果可選擇抽水設(shè)備,本工程由于基坑尺寸較大,需選用4套抽水設(shè)備,每套代動80m的總管長度.根據(jù)涌水量Q=1003m/d=取允許吸上真空度Hs=11m則水泵功率計算由公式計算得N=選用2臺3B33型離心泵,軸功率為2=15kW(可以滿足降水要求),其流量為240=80m3/h=1920m3/d1003 m3/d. 井點降水的主要設(shè)備 井點管井點管用直徑為38mm的膠管,濾管在直徑38mm的膠管上打直徑12mm呈梅花形布置的孔,在管外用鉛絲纏繞,先包一層40目的細(xì)濾網(wǎng),再在外層包一層18目的粗濾網(wǎng),濾網(wǎng)選用尼龍網(wǎng),濾網(wǎng)外纏繞粗鐵絲保護(hù)濾網(wǎng),濾網(wǎng)下端裝鑄鐵塊,防止泥砂進(jìn)入管內(nèi). 集水管與連接管集水總管選用φ127mm的鋼管分段連接,間隔2～. 抽水設(shè)備二臺3B33型離心泵,其參數(shù)流量為30～55m3/h,～,～3m,。b. 樁長 樁長l＝（從基坑底面算起）；c. 水泥用量及要求 ，水泥摻入量aw＝15％ 折合每米樁長約80㎏。e. 單樁承載力的確定根據(jù)JGJ79－2002建筑地基處理技術(shù)規(guī)范， 【22】 【23】 式中，―與攪拌樁樁身水泥土配比相同的室內(nèi)加固土試塊（，也可采用邊長為50mm的立方體）在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下90d齡期的立方體抗壓強度平均值（kPa）＝1500kPa；η—樁身強度折減系數(shù)，～，～；Up—樁的周長（m）。根據(jù)公式【22】，代入數(shù)據(jù)有: =410+400247。根據(jù)公式： 【24】式中—設(shè)計復(fù)合地基承載力特征值（）， kPa—樁的截面積， m2β—地基土承載力發(fā)揮系數(shù)，β＝—樁周土的承載力特征值取 kPa將數(shù)據(jù)代入公式【24】有g(shù). 樁的平面布置根據(jù)設(shè)計置換率，m＝26％B方向布樁63Φ600mm1000mmL方向布樁79Φ600mm◎1000mm圖9 水泥土攪拌樁樁距部布樁平面圖 根據(jù)公式 m＝有m2按正三角形布樁時：樁間距a＝m按正方形布樁時：樁間距a＝m該工程采用正方形布樁形式如圖9所示,取樁間距a=h. 樁數(shù)的確定根據(jù)公式 【25】式中l(wèi)—為加固段的長度m，以80米長為單位b—為加固段的寬度m，b＝N—加固面積范圍內(nèi)所需的樁數(shù)，根其余參數(shù)同前。其余參數(shù)同前。j. 驗算假想基礎(chǔ)底面（下臥層地基）的承載力 【27】式中 f1—假想實體基礎(chǔ)底面壓力，kPaA1—假想實體基礎(chǔ)底面面積，㎡ A1=lbG—假想實體基礎(chǔ)自重 （kN）AS—假想實體基礎(chǔ)側(cè)面面積，㎡Qs—作用在假想實體基礎(chǔ)側(cè)壁上的平均容許摩擦力，kPaF—假想實體基礎(chǔ)底面經(jīng)修正后的地基土承載力，kPaFsk—假想實體基礎(chǔ)邊緣軟土的承載力，kPa將數(shù)據(jù)代入到公式【27】中有 ＝ kPaf=式中 ，f＝ 是根據(jù)深寬修正得來 （f＝fk+ηp（b－3）γ+ηm（d－）γ0＝140+0+1（）= kPa，其中ηp＝0，ηm＝, ηp、ηm來自《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ792002第34條，γ為基礎(chǔ)底面以下土層的重度,KN/m3。k. 水泥土攪拌樁復(fù)合地基沉降量計算 ① 根據(jù)公式 【28】式中s1—攪拌樁群體的壓縮變形量，mms2—樁端下未經(jīng)加固土層的壓縮變形量，mm p—為假想實體層面處的平均應(yīng)力。 E0—樁土復(fù)合體的變形模量, E0=mE50+(1m)EsE50—樁身水泥土的變形模量MPa,。②基地附加應(yīng)力計算 kPa③計算過程表9 應(yīng)力面積法計算實體基礎(chǔ)地面中點的沉降量表zkPammmm01011488115115115④確定沉降計算深度 m。看其承載力，沉降量是否滿足要求。（4）復(fù)合地基樁、土應(yīng)力驗算和 a 復(fù)合地基樁、土應(yīng)力驗算 選用應(yīng)力分擔(dān)比n＝10 原地面受到外荷載壓應(yīng)力σc＝140 kPa應(yīng)力集中系數(shù)：應(yīng)力減小系數(shù)：則樁體承擔(dān)的壓應(yīng)力 ]樁間土承擔(dān)的壓力]b工程量計算見附表。圓柱形異形錘，錘重25t，此夯錘夯擊產(chǎn)生的塊石墩截面呈圓形，～。3. 單擊夯擊能（或夯擊次數(shù)）與夯入度確定1） 夯墩長度，穿透粉質(zhì)粘土層厚度，l小于5m，進(jìn)入圓礫石層。m4. 夯點間距：采用正方形布夯，夯墩間距為3米5. ，墊層總厚1米6. 強夯工作面填石，填石厚度不小于2米，工作面填石料和喂料石應(yīng)采用較純凈的中風(fēng)化以上的混合開山石料。7. 夯擊次數(shù)根據(jù)公式式中D為加固深度，L為正方形布置夯坑完一遍后中心距離，E為每立方米被加固土體所需施加的夯擊能E＝70km，每夯點夯擊次數(shù)為2擊，,總樁數(shù)為576根，布樁形式見布樁平面。p0—為樁土復(fù)合底面的附加應(yīng)力l—樁長,m。 Es樁間土的變形模量, MPa。⑤確定 查表得⑥每一層的沉降量見表10中mm所示，最終沉降量為mm⑦總沉降量s＝+＝200mm(200mm根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB500072002 )。（1） 用水量W參照混凝土控制坍落度3cm時的用水量，單方用水量W=189kg。（式中為混合料28天的抗壓強度）（3） 單方粉煤灰用量F W、C為已知，由公式計算得粉煤灰用量F=（4）單方石屑用量G1和碎石用量G2，則單方混合料中碎石和石屑總重量為㎏取則可計算得G1=481kg，G2=8 質(zhì)量檢測與施工監(jiān)測 基坑支護(hù)工程質(zhì)量檢測施工各過程的現(xiàn)場檢查。取樣(芯)、超聲波檢測(非自檢項目)：對成樁質(zhì)量有懷疑處可進(jìn)行鉆芯取樣判斷，另采用超湯波檢測樁身混凝土的質(zhì)量?；娱_挖后，應(yīng)進(jìn)行基槽檢驗。5面層的質(zhì)量檢驗：a、現(xiàn)場必須做抗壓強度試驗。抽水運行過程中，每班必須配備一個工人檢查抽水系統(tǒng)是否出現(xiàn)真空度不夠或堵管現(xiàn)象；每天必須對地下水位，地面沉降，降水影響范圍內(nèi)的建筑物和地下管線進(jìn)行沉降觀測； 基坑支護(hù)工程施工監(jiān)測①需要降水而周邊環(huán)境要求監(jiān)控時，應(yīng)對地下水位變化和降水對周邊環(huán)境的影響進(jìn)行監(jiān)測。原始報表檢查：施工原始報表要詳盡、完善，如實地記錄施工時間和工藝參數(shù)，完整地反映施工全過程，通過原始施工報表的檢查可發(fā)現(xiàn)問題。 變動測：業(yè)主如果對樁身不放心，在檢測時可采用低應(yīng)變動測檢查樁身質(zhì)量。 芯檢查樁身質(zhì)量及樁體強度。%～1%，在本工程中且不少于15根樁。另外，對不同水灰比的流態(tài)進(jìn)行了研究。 viscosity。 water loss content, water loss time0前言注漿漿液包括水泥基漿液和化學(xué)漿液兩大類。水泥漿可應(yīng)用于濕陷性黃土的加固、大壩基巖和巖溶地層的高壓注漿加固和防滲、高層建筑物的糾偏、深基坑支護(hù)和防滲等工程領(lǐng)域。 而且影響漿液的可注性的因素有漿液的流變性和地層情況，在滲透注漿中是利用一定的壓力將漿液壓滲到土層孔隙和巖體裂隙中，并且擴散到較遠(yuǎn)的孔隙和裂隙中。反之漿液流動過程中壓力損失越大，漿液不易擴散[1]。1 試驗原材料、儀器和試驗原理（1） 水泥： （2） 粘土：遼寧黑山膨潤土（3） 減水劑：UNF減水劑（4） 水玻璃：波美度40。是研究隨時間變化中物體彈性應(yīng)變，塑性變形和粘性流動的特性。漿液的流變性是指漿液在外力作用下流動變形的特性。壓力損失越小，流變性越好，粘度越小，流變性也越好，漿液擴散也就越遠(yuǎn)。只有克服了漿液顆粒之間和漿液與介質(zhì)之間阻力，漿液才能向地層擴散流動。λ＝λ＝λ＝λ＝λ＝λ＝λ＝λ＝λ＝剪切速率（1/s）120010008006004002000200120100806040200不同水灰比剪切速率剪切應(yīng)力曲線圖t值圖1牛頓流體的流變方程表達(dá)式為式中：—剪切應(yīng)力（單位面積上的內(nèi)摩擦力），Pa； —牛頓粘度或動力粘度，； —剪切速率或流速梯度，s1。粘塑性流體的流邊方程表達(dá)式為： 式中：—剪切應(yīng)力（單位面積上的內(nèi)摩擦力），Pa； —牛頓粘度或動力粘度，粘度系數(shù)，； —剪切速率或流速梯度，s1。 粘度與時間的關(guān)系（粘時效應(yīng)） 水泥漿的粘度是漿液在流動時，漿液內(nèi)的內(nèi)摩擦阻力的反映，內(nèi)摩擦阻力包括漿液內(nèi)顆粒之間的相互作用力、液體分子之間的內(nèi)摩擦力和液體分子與固體顆粒之間的內(nèi)摩擦力的一種指標(biāo)等。但是漿液的粘度隨著水灰比的增大而降低。在灌漿過程中，開始年度比較小，隨著時間的增大，水泥漿液發(fā)生了水化反應(yīng)，其粘度隨之增大。而且黏度增大到一定的程度上，注漿泵無法在泵送水泥漿，會造成堵管事故，灌漿效果也差。表1 配制完靜置0min的粘度粘度（）793823221695在滲透灌漿中，漿液的擴散半徑和灌漿所用時間與漿液粘度直接相關(guān)。從以上結(jié)果分析中， ～，開始一段時間漿液的粘度雖有增長，單幅度不大，直到漿液的粘度達(dá)到一定值，流速越來越慢，對設(shè)計的滲透灌漿效果最好。從以上圖中可以看出，〈，粘度值增大，而且析水率低，選用此類漿液效果最好。漿液粘度小的漿液易發(fā)生沉淀分層，影響灌漿效果。圖11 的τt曲線圖 圖12 的τt曲線圖圖13 的τt曲線圖 圖14 的τt曲線圖 圖14 的τt曲線圖 圖15 的τt曲線圖 圖16 的τt曲線圖 圖17 的τt曲線圖圖18 λ＝ τt曲線圖水泥漿液的動切力是指漿液流動時，漿液內(nèi)部顆粒之間、液體分子與懸浮顆粒之間和液體分子之間的相互作用力。影響靜切力大小的因素有水泥顆粒的含量、水泥漿液在攪拌過程中的顆粒分散程度、水化速率的大小有關(guān)。而在實際灌漿過程中，無論所是滲透灌漿、裂隙灌漿還是其它灌漿中，切力約小，漿液的流動性越好，其滲透的范圍也會越大。圖19 析水率時間曲線圖水泥漿液在配置過程中，水顆粒處于分散懸浮在水中，靜置一段時間后，在作試驗中發(fā)現(xiàn)。因為顆粒的沉淀分層會引起灌漿管道的堵塞以及在地層中灌漿孔隙的堵塞。 試驗表明，粘土水泥漿液的析水率在0～，而水灰比為1：。穩(wěn)定性好，遇水不分散，漿液在裂隙中是沿整個裂隙斷面推進(jìn)擴散充填裂隙[2]。 表4不同水灰比漿液失水量漿液完全失水時間（s）完全失水量（ml）現(xiàn)象（）1169沒有加壓時，便開始往下滴水，滴速很慢試樣壓裂1888沒有加壓時，便開始往下滴水，滴速很慢試樣壓裂30103沒有加壓時，便開始往下滴水，滴速很慢試樣壓裂32113沒有加壓時，便開始往下滴水，滴速很慢試樣壓裂35117沒有加壓時，便開始往下滴水，滴速快試樣沒有被壓裂30125沒有加壓時，便開始往下滴水，滴速較快，試樣沒有壓裂水泥粘土漿液8585沒有加壓時，無水往下滴，滴速很慢，試樣沒有壓裂水泥復(fù)合漿液3052沒有加壓時，便開始往下滴水，一滴一滴往下滴，速度很慢，帶有氨味，從上表中可以看出，在壓力注漿過程中，漿液內(nèi)的水會不斷的排出，而且壓力越大，完全排水的時間越短，對漿液的流動性產(chǎn)生不利的影響。；水泥復(fù)合漿液的完全失水時間和單液水泥漿的相比變化不大，失水量明顯的減小，水灰比1：1的單液水泥漿的完全失水時間為30s，失水量為125ml，水泥復(fù)合漿液的完全失水時間為30s，失水量為52ml。3結(jié)論(1)在常溫（25℃）下 ，牛頓流體和粘塑性流體粘度和動切力都隨時間的增加而增大。(2)水泥漿液的析水率隨著水灰比的增大而增大；在一定壓力作用下，漿液的完全失水量隨著水灰比的增大而增大，完全失水時間隨著水灰比的增大而增長。（4）新攪拌的水泥漿液的流變特性是當(dāng)外力達(dá)到屈服值時，漿體結(jié)構(gòu)立即被破壞，迅速由固態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐簯B(tài)；當(dāng)外力一旦小于屈服值以下時，又迅速形成新的結(jié)