【正文】 S/(fcdbfˊ)=280()=(m)Md=fcdbfˊx(h0x2) =103=(KN?m)Mj=MA=?mMd=?m承載能力滿足要求. 連續(xù)板橋面計算簡支梁橋面連續(xù),既具有計算簡單、施工迅速、預制規(guī)格化等優(yōu)點,又有著行車舒適、養(yǎng)護方便,:其一用矩形截面鋼筋混凝土板作的固結(jié)連續(xù)板,這種形式鋼筋用量較多,且由于混凝土承受較大的拉應力,容易開裂,雨水滲透要引起鋼筋銹蝕,其二用鋼筋混凝土板做的鉸接連續(xù)板,這種形式雖然是用粗鋼筋做成連接桿,即在相鄰兩孔主梁頂面的端部用強度較高的粗鋼筋連接,依靠鋼筋傳遞水平力,鋼筋的墊層內(nèi)可做微小的上、下移動,并使鋼筋完全與混凝土隔開,可知連接桿比連接板安全可靠,施工簡單,用料節(jié)省,而且由于每根主梁所需的連接筋根數(shù)不多,只要在橋面便攜處上方開槽布置即可,(如T形梁)只需布置2根直徑為20~,橋面現(xiàn)澆層中布置鋼筋網(wǎng)(在接縫處不斷開),、美觀,以混凝土橋面上鋪一層3cm左右的瀝清混凝土面層作磨耗層,可使假接縫處產(chǎn)生的裂縫不致明顯地反映到面層上,還可以提高橋面的使用質(zhì)量. 圖 326(桿)的計算連接桿可視為梁端固結(jié)的梁計算荷載效應,在永久作用、位移等使連接桿受彎曲。這樣,N=42800=(KN)；e=（鋼筋重心與鋼板重心的距離）；Me==(KN鋼板的構(gòu)造示意見圖321。斜拉鋼筋的錨固長度l為：l=Asσsπdτ粘=d4σgτ粘,[τ粘]=l==(cm)3．選用接頭鋼板尺寸從計算上看，需要的鋼板尺寸不大，但為了滿足構(gòu)造要求，選用尺寸為7012190mm的鋼板，如圖320所示。以2號梁與3號梁之間的橫梁接頭處的Vd為最大。已知HRB335鋼筋[σs]=280Mpa，取[σ焊]=[τ鋼板]=120Mpa， As=。采用16錳鋼板，板厚12cm，焊縫高度可用8mm，雙面焊。2。擬全部采用箍筋來受剪力，選取箍筋為雙肢φ8，Asv=2=㎝2。Ση汽/2 Vdmax==（KN）考慮汽車組合系數(shù)，則取用的剪力效應值為：Vdmax==（KN）按《公預規(guī)》~： γ0Vd≤103fcu,kbh0=10330150945=(KN)γ0Vd≤103α2ftdbh0=103150945=(KN)計算剪力效應rOVd=140。2號梁右截面[圖319a]]Ση汽=++=2~3號梁中間[圖319b]Ση汽=+=荷載以軸重計，Ση汽/2=。計算橫梁各主要截面處的剪力影響線坐標，據(jù)此繪制影響圖（圖319），加載求出Ση值。=104（m2）=（cm2）選用2Φ16，則As=2=（cm2）。x（h0x2）=103（）=（）﹥Mj=（）（圖318） 圖 318取a=3cm，h0=1003=97（cm）。得：As= =103（m2） =（cm2）選用4φ20，Ag=此時：a=5+=（cm），h0==（cm）x=280183=（cm）ξh0==（cm）﹥x，滿足要求。按《公預規(guī)》：γOMd≤fcdbx（h0x2） ≤x（）103+=0解方程 ，得到： x==由公式fcdAs=fcdbf39。按《橋規(guī)》，荷載安全系數(shù)的采用如下： M汽（+）= M汽==（）負彎矩組合（M人+ M汽（））=（+）=（）故橫梁內(nèi)力：正彎矩由汽車荷載控制：ΣM+= 負彎矩由人群荷載控制：ΣM= 。b34b12b14b0μ0μ1μ0μ1(μ0μ1)aμα=μ0+(μ0μ1)a繪制橫梁跨中截面的彎矩影響線，加載求Σμa（見圖315） 圖 315Σμ汽=（+）2=Σμ汽=+++=Σμ人=+（）=集中荷載換算成正弦荷載的峰值計算，可采用下式：P=2l∑pisinπxil式中：P——正弦荷載的峰值 L——主梁計算跨徑 Pi——集中荷載的數(shù)值 Xi——集中荷載Pi離支點的距離。從主梁計算已知θ==,當f=0時，查GM法用表并內(nèi)插計算，列入表317內(nèi)。根據(jù)《公預規(guī)》，當采用C40以下砼時，撓度長期增長系數(shù)ηθ=，施工中可通過預拱度消除永久作用撓度，則：fmax=(+)=(㎜)≈(㎜)＜ l0/600=㎜,符合規(guī)范要求。m；Pk= kN，跨中橫向分布系數(shù)為η=；人群荷載q人= kN/m，跨中橫向分布系數(shù)η=。m。mmB=B0McrMs2+1McrMs2B0Bcr=1015(109)2+[1(109)2] 1015=1015 Nmm)Icr為開裂截面的慣性矩，按下式計算：Icr=nAs(h0x)2+13b1x313(b1b)(xt)3代入后：Icr =7062（）2+16003（1600180）（）3=1010（mm4）Bcr=EcIcr=1041010=1015B0==1041010=1015Ms= kNx——換算截面中性軸距T梁頂面的距離。 /(bh)=(18130)=，~，可行。若用6φ8，則 As39。m)C1=1+=1+Es——鋼筋的彈性模量，HRB335鋼筋，Es=105MPa,代入后可得到：Wfk=(108) (+10)=(mm)(mm) 滿足《公預規(guī)》“在一般正常大氣條件下，鋼筋鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度的要求”。m)長期效應組合： Ml=ΣSGik+φ2jSQjk=MG++=++=(kN根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼筋在構(gòu)造上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置，斜截面抗彎承載以有力可以得到保證而不必進行驗算。Vcs=103180 (2+) 30195= KNVsb3= 103280=(kN)Vcs3 + Vsb3=+=(kN)(kN)斜截面44：P=100（）=；ρsv =。斜截面22：截割一組彎起鋼筋，P=100（）=；ρsv =。 斜截面11： 截割一組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率P=100ρ=100=；ρsv =。 為了簡化計算可近似取C值為：C≈h0(h0可用平均值)，即：C=(+)1/2=(cm) 由C值可內(nèi)插求得各個斜截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩。 按《公預規(guī)》：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為： γ0Vd≤Vcs+VsbVsb=103fsdΣAsbsinθs Vcs=∝1∝103bh0 (2+) fcu,kρsvfsv式中：Vcs——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（kN）；ρsv ——箍筋的配筋率，ρsv =Asv/(Svb)；Vsb——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力（kN）；Asb——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的變通彎起鋼筋的截面面積（mm2）。 應注意的是：此時的Vd,Md為計算的通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（kN）和相應于上述最大剪力時的彎矩。m；（5） （彎起點及箍筋間距變化處），相應的Vd=,Md=m；（3） 33（彎起點及箍筋間距變化處），相應的Vd=,Md= 圖 313即有：（1） 距支座h/2處截面11，相應的Vd =,Md= 按《公預規(guī)》，斜截面抗剪強度驗算位置為：（1） 距支座中心h/2（梁高一半）處截面；（2） 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處的截面；（3） 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面；（4） 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面；（5） 受彎構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。 綜上所述，全梁箍筋的配置為2φ8雙肢箍筋；，Sv為10cm，其余地方箍盤間距為20cm。代入上式，可得：Sv=1062+195180()2=208 mm選用Sv=200(mm)。 圖 312按《公預規(guī)》，箍筋間距的計算公式為：Sv=α12α321062+,kAsvfsvbh02(ξγ0Vd)2式中：α1——異形彎矩影響系數(shù)，取α1=； α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，取α3=； Vd——距支座中心處截面上的計算剪力（KN）；P——斜截面內(nèi)縱向受拉主筋的配筋率，P=100μ；Asv——同一截面上箍筋的總截面面積（mm）；fsv——箍筋的抗拉設(shè)計強度；ξ——混凝土和鋼筋的剪力分擔系數(shù)，取ξ=。m)跨中截面的鋼筋抵抗彎矩ΣM為：ΣM=280103104()=2271（(KN2Φ32鋼筋的抵抗彎矩M1為：M1=2fsAs1(h0x2)=2280103104()=(KN（3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計算每一彎起開截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦應不同，則有效高度h0不同。=402 mm2Asb5 在近跨中處，增設(shè)2Φ16輔助斜筋，A′sb5=402㎜2。= mm2Asb3Asb4==439 mm2彎起2Φ20：Asb439。= mm2Asb1Asb2==1084 mm2彎起2Φ32：Asb239。故相應于各排鋼筋彎起鋼筋的面積按下式計算：Asb=103fsbsinθs=103280=。相應各排彎起鋼筋位置與承擔的剪力值斜筋排次彎起點距支座中心距離 m承擔的剪力值Vsbi KN1234（2）各排彎起鋼筋的計算，按《公預規(guī)》，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力（KN）按下式計算： γ0Vsb=103fsdAsbsinθs式中：fsd——彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強度（Mpa） Asb——在一個彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋的總面積（mm2） θs——彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角。彎起鋼筋配置計算圖式如圖311所示。（1）斜截面配筋的計算圖式。 Vd0= Vd1/2=假定有2Φ32通過支點。m）滿足規(guī)范要求。x（h0x2） =103（） =（KN（+4）=268078/35031=（cm）實際有效高度：h0=hay′=13037063=（cm）按《公預規(guī)》，含筋率μ滿足規(guī)范要求：μ=As/（b′fh0）=（158）=%﹥%2．持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度x為：x=fsdAsfcdbf39。xAs==103 m2選用8Φ32和2Ф20鋼筋：As=+=（cm2）﹥（cm2）鋼筋布置如圖310所示。求解得到x=。=；r0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。=0fcd——混凝土軸心抗壓設(shè)計強度，C30混凝土，fcd=；b——T形截面腹板厚度，b=；bf39。已知1號梁跨中彎矩Md=，按《公預規(guī)》（）：R0Md式中：As39。主梁尺寸圖如圖310。梁號剪力效應永久荷載人群汽車剪力效應組合值1V0V1/202V0455V1/203V0V1/20由表315可知：剪力效應以3號梁（最大）控制設(shè)計。 人群荷載的支座剪力計算：Vd0=η人ω人q人+P P=l8η39。梁端剪力效應計算：汽車荷載作用下如圖38所示，計算結(jié)果如表313所示。人η人）q人式中：η人——跨中橫向分布系數(shù)；η39。人群均布荷載產(chǎn)生的支點剪力效應計算式為：Vd0人=η人w人pP=11q人12l4η39。剪力計算時，按照《橋規(guī)》。彎矩基本組合計算表梁號內(nèi)力永久