【正文】 中心向跨徑長度方向的 1300mm范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距vS =100mm，爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取 vS =200mm。20(0 . 2 1 0 ) ( 2 0 . 6 ) c u k s v s vv P f A f b hS V?? ???? ? ?? = 2 6 221 1. 1 ( 0. 2 10 ) ( 2 0. 6 1. 84 ) 45 10 0. 6 19 5 20 0 ( 12 15 )?? ? ? ? ? ? ? ? = 若箍筋間距計算值取 vS =300? h/2=650,是滿足要求的，但采用 8? 雙肢箍筋，箍筋配筋率 1 0 0 .6 0 .1 6 8 % 0 .1 8 %1 8 0 3 0 0svsv vAbs? ? ? ? ??（ R235 鋼筋時）故不滿足規(guī)范規(guī)定。 箍筋設(shè)計 采用直徑為 8mm的雙肢箍筋，箍筋截面面積 21 2 50 .3 10 0. 6s v s vA n A m m? ? ? ? ? 在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距布置。V =，應(yīng)由彎起鋼筋（包括 33 斜筋）承擔的剪力計算值最多為 39。V ）由剪力包絡(luò)圖按比例求得為： 39。同時，根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，在支座中心線跨徑長度方向不小 于 1 倍梁高 h=1300mm范圍內(nèi)，箍筋的間距最大為 100mm。 （ 2）檢查是否需要根據(jù)計算配置箍筋 跨中截面 3( 10 )? tdf 0bh? = 3( 10 )? ? ? 200? 1183= 支點截面 3( 10 )? tdf 0bh? = 3( 10 )? ? ? 200? 1247= 因 0 . /2dlV? （ =） 3( 10 )? tdf 0bh? 0 .0dV? （ =） 故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余段應(yīng)按計算配置腹筋。00()2d u c d f xM M f b x h? ? ? ?求得正截面抗彎承載能力 uM 為 uM = 39。sd scd ffAfb= 280 7194 2120??=46mm 39。cd f ff b h = ? 2120 ? 160=6953600=? sd sfA=7194? 280=2021320=? 故為第 一類 T 形截面 求受壓區(qū)高度 x 由 39。cd f f sd sf b h f A? 31 39。 則 6 4 3 4 ( 3 5 2 3 5 .8 ) 7 6 0 ( 3 5 4 3 5 .8 2 5 .1 )7194sa ? ? ? ? ? ??=117mm 則實際有效高度， 0h =1300117=1183mm 判定 T 形截面類型 由 39。cd fsdf b xf = 212 0 ??=7031 2mm 現(xiàn)選擇 8 32 2 22??? 截面面積 sA =7194 2mm 鋼筋疊高層數(shù)為 5 層，布置如圖 圖 主梁鋼筋布置圖 混凝土保護層厚度取 35mmd=25mm，及附表 18 中規(guī)定的 30mm。fh (160mm) 求受拉鋼筋面積 將已知值及 x= 代入 39。0( ) 2 0 .5 2 1 2 0 1 6 0 ( 1 1 7 9 8 0 )2 fc d f f hf b h h ? ? ? ? ? 67 6 4 2 . 0 1 1 0 ( 2 2 7 6 . 1 8 )N m m M? ? ? ? ? 故為第一類 T 形梁 求受壓區(qū)高度 由 39。39。 因采用焊接鋼筋骨架，故設(shè) 圖 主梁尺寸 sa =30mm+=30+? 1300， 則截面有效高度 0h =1300121=1179。主梁尺寸如圖 所示 。0 ()2d aV q q? ? ?? ? ? ?人 人 人 人 人 人 人 計算值 ? ? 1? 17.5/2 +?（ ）? ? ? 1? +? ? .67 ? ? 1? +? ? 10 29 剪力效應(yīng)基本組合 由表 可知，剪力效應(yīng)以 1號梁（最大）控制設(shè)計。 27 圖 計算支點截面汽車荷載最大剪力 表 公路 — II級產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算表（單位： kN） 梁號 1+ μ ?iiiηyp 剪力效應(yīng) （ 1+μ ） ?iiiηyp 1 ? ? ? 1+? ? 875?（ ） ? ? ? 1+? ? 875?（ ） ? ? ? 1+? ? 875?（ ） 2 3 28 人群荷載作用如圖 ，計算結(jié)果如表 所示。? b、 4l ~34l 按跨中彎矩的橫向分布系數(shù) ? （同前） c、支點 ~ 4l 處在 ? 和 39。剪力計算 時，按照《橋規(guī)》 條規(guī)定，集中荷載標準值 kP 需乘以 的系數(shù)。通常分兩步進行，先按跨中的 ? 由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù) 39。39。 ( 0. 22 7 0. 95 5 0. 36 4) 0. 77 321 ( 0. 40 9 0. 18 2) 0. 79 62???? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ?汽2 汽3 汽 人群荷載：39。139。 按照《橋規(guī)》 條和 條規(guī)定：汽車荷載距人行道邊緣不小于 取 kN/m 。10KK?? ? ?? 39。01 1 1 K K?? 0 0 1 K K?? 39。10KK?? ? ?? 39。0102bKK? 39。0KK? ?? ?? /6K??? 2號 39。39。1 1 1 bK K K?? 057 39。 12bKK? 3 號、 4 號梁： 39。B — 橋?qū)挼囊话? l— 計算跨徑 ( ) / 2Tx Ty C x yG J J E J J? ?? 按《公預(yù)規(guī)》 條，取 ? 則 3440 . 4 ( 2 . 5 9 1 0 1 0 0 7 ) 0 . 0 4 12 3 . 8 1 1 0 0 . 9 3 1 0? ????? ? ? ?? 計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標 已知 ?? ，查 G— M 表，得下表 數(shù)值 表 各梁位 K 值計算 梁位 荷載位置 校核 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4 b 0K 0 b/4 b/2 3b/4 b 1K 0 b/4 b/2 3b/4 b 用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響系線坐標值（圖 ） 18 圖 各梁位處 K值計算（單位 :cm） 1 號、 6 號梁： 39。 17 5 44 . 3 8 1 0/ 1 0 0 7 ( / )435T y T yJ I b c m c m?? ? ? 計算抗彎參數(shù) ? 和扭彎參數(shù) ? 39。Λ 166。 22/ (1 . 0 0 . 1 6 ) / 0 . 1 8 4 . 6 7bh ? ? ?查表得 2 ? 故： 3 3 5 41 0 .1 6 4 .3 5 0 .2 8 7 0 .8 4 0 .1 8 4 .3 8 1 0 ( )6TyI c m? ? ? ? ? ? ? ? 單位抗彎及抗扭慣矩 yJ 和 TyJ 6 444 . 0 4 1 0/ 0 . 9 3 1 0 ( / )435yyJ I b c m c m?? ? ? ? ah39。 39。 39。10 .1 6 12 2 1 .7 9 0 .1 8 1 .02 2 2 2 0 .1 8 0 42 2 1 .7 9 0 .1 6 0 .1 8 1 .0yh hh h bamh h b? ? ? ? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? ? 橫梁的抗彎和抗扭慣矩 yI 和 TyI 39。 21139。239。 100h cm? ， 39。連續(xù)梁橋的內(nèi)力與應(yīng)力狀態(tài)，與形成結(jié)構(gòu)的順序及過程密切相關(guān)，不同的施工方案及施工順序?qū)е陆Y(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同的受禮狀況。橋臺布置圖如圖 所示。橋墩布置圖如圖 所示。本橋梁采用的橋墩采用為雙柱式。板式橡膠支座圖如圖 所示。由于板式橡膠具有足夠的豎向剛度、構(gòu)造簡單、經(jīng)濟實用、無需養(yǎng)護、易于更換。 圖 人行道布置圖 支座設(shè)計 支座架設(shè)于墩臺上，是位于橋梁上部結(jié)構(gòu)之間的傳力裝置。 12 為使施工方便，提高效率，人行道采用預(yù)制形式 。在人行道內(nèi)邊緣設(shè)有緣石，對人行道上的行人起保護作用，緣石用專門的石材。 圖 橋梁橫斷面布置圖 人行道設(shè)計 本橋位于城市與郊區(qū)連接的主干路，故應(yīng)設(shè)置人行道。橋梁橫斷面圖如圖 所示。本橋采用 6 片 T 形梁， T 形梁的翼緣構(gòu)成橋梁 11 的行車道板，主梁之間設(shè)置橫隔梁，保證橋梁結(jié)構(gòu)的整體剛度。橋面總寬度為：2+2+2=14 m。橋面凈寬包括行車道、非機動車道和人行道的寬度。 橋梁橫斷面設(shè)計 橋梁橫斷面設(shè)計包括橋面寬度、橋跨結(jié)構(gòu)橫斷面布置等。 基礎(chǔ)埋深主要考慮地基的地質(zhì)條件、橋上荷載等內(nèi)容確定，根據(jù)地理位置、地理條件等因素，本橋采用樁基礎(chǔ)，考慮到鉆孔灌注樁在施工過程中無擠土，可以減少或避免捶打的噪音，適合在人流密集的城市施工，所以采用鉆孔灌注樁。本橋設(shè)計中，橋梁縱坡設(shè)置為 %，滿足設(shè)計要求。 橋梁標高確定后，就可以根據(jù)兩端橋頭的地形要求來設(shè)計橋梁的縱斷面線形。對于中小型橋梁，橋面標高一般由路線斷面的設(shè)計要求來確定。在本橋的設(shè)計中，考慮橋下河道寬度同時綜合經(jīng)濟因素，對不同跨徑布置進行粗略的方案比較，該橋分為三孔，單孔跨徑為 18m。 橋梁的分孔 橋梁的總跨徑確定后，還需進一步進行分孔布置。 圖 xx橋總立面圖 10 橋梁總跨徑的確定 在橋梁總跨徑的設(shè)計中，根據(jù)下部橋梁的橋?qū)捄腿肆髁浚瑫r考慮橋上行車來確定橋臺位置，總的來說，橋梁的總跨徑應(yīng)根據(jù)具體情況經(jīng)過全面分析后加以確定。 圖 xx橋平面布置圖 橋梁縱斷面設(shè)計 橋梁縱斷面設(shè)計包括確定橋梁總跨徑、橋梁分孔、橋梁標高、橋上和橋頭引道縱坡以及基礎(chǔ)埋深等內(nèi)容。根據(jù)原有道路的地形，本橋采用 %的橋面縱坡。 9 3 橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 橋梁平面設(shè)計 在橋梁的平面設(shè)計中，一般要求橋梁及橋頭引道的線形應(yīng)與路線的布設(shè)保持平順，使車輛能平穩(wěn)地通過，且各項技術(shù)指標應(yīng)符合線路布設(shè)的規(guī)定。 方案確定： 經(jīng)過反復(fù)思索和比較，方案一表現(xiàn)突出，符合安全、經(jīng)濟、適用、美觀要求，體現(xiàn)了當前的建橋技術(shù)水平，能夠勝任交通建設(shè)規(guī)劃要求。節(jié)省了工程量和工程代價 。 （ 4）從材料用量上，第一方案雖然在混凝土使用上較多，不過剛材用量僅為第二、第三方案的一半。 （ 3）安全方面， T型梁橋 18m 跨，混凝土 T 形梁橋有結(jié)構(gòu)簡單，受力明確、節(jié)省材料、架設(shè)安裝方便，跨越能力較大等優(yōu)點。 T型梁橋方案體現(xiàn)了設(shè)計構(gòu)思 的基本思想，符合地區(qū)公路規(guī)劃的要求，并與周圍景致相協(xié)調(diào)。從受力上看，都是組合體系橋梁，各具特點。以上三個方案都基本滿足這一要求。以上三個方案都基本滿足這一要求。 施工方案：全橋采用掛籃懸臂澆筑施 工方法。支點處梁高，跨中梁高 ，跨中底板厚度取 。 結(jié)構(gòu)構(gòu)造：橫截面布置采用雙懸臂單箱單室的箱形 變 形 截面 ，箱梁頂寬 14m， 底板 7 寬 。 孔徑布置 15m+35m+15m，全長 60m，寬 14m。 下部構(gòu)造：橋臺采用實體式橋臺，詳見圖 ，每個橋臺下并排設(shè)置兩根鉆孔灌注樁，樁徑 ，樁基深度暫定為 50m； 施工方案：全橋采用懸臂式現(xiàn)澆施工方法。箱梁支點處底板厚度為 ，頂板厚 ，腹板寬 。翼緣板長 ，邊緣厚 ，粱肋處厚 。主跨 35m,兩邊跨 ，為拱梁式混凝土連續(xù)箱梁橋，按二次拋物線變化。 橋跨布置