【正文】 VN組合一選項√√√+M()+（+）=V（）+()= N（）+(+)= 組合二選項√√√M()+（）= V（）+(+)= N（）+(+)= 組合三選項√√√M()+（+）=V（）+()= N（）+(+)= 組合四選項√√√M()+（+）= V（）+()= N（）+(+)= （單位：彎矩M為 。 內力組合表1構件及截面編號恒載活載風載吊車在左柱吊車在右柱左風右風左剎右剎左剎右剎柱 A B 截 面 A （柱 底）標準值MVN組合一選項√√√√+M+（++）=V（）+()= N組合二選項√√√M+（）= V（）+(+)=N（）+()= 組合三選項√√√M+（+）= V（）+(+)=N（）+()= 組合四選項√√√√M+（+）= V（）+()=N（）+(+)= （單位：彎矩M為 。迎風面：6=（壓力） 背風面：6()=（吸力）(4) 吊車荷載標準值：最大輪壓產生的荷載值：74+74最小輪壓產生的荷載值：2323水平制動力：(5+) (+1) 10/2= 截面特性梁柱相同： 線剛度梁柱的線剛度和梁的線剛度分別為： 剛架內力計算 （1）利用結構力學求解器求解,根據(jù)結構及荷載數(shù)據(jù)輸入命令如下：結點,1,0,0結點,2,18,0結點,3,0,5結點,4,18,5結點,5,0,結點,6,18,結點,7,9,單元,1,3,1,1,1,1,1,1單元,3,5,1,1,1,1,1,1單元,5,7,1,1,1,1,1,1單元,7,6,1,1,1,1,1,1單元,2,4,1,1,1,1,1,1單元,4,6,1,1,1,1,1,1結點支承,1,6,0,0,0,0結點支承,2,6,0,0,0,0單元荷載,3,3,0,1,90單元荷載,4,3,0,1,90結點荷載,3,1,90結點荷載,3,2,結點荷載,4,2,結點荷載,4,1,90單元材料性質,1,2,19450,70751,0,1單元材料性質,5,6,19450,70751,0,1單元材料性質,3,4,19450,70751, ,0,1END計算簡圖如下圖所示： 恒荷載作用下結構計算簡圖（2）恒荷載作用下結構的彎矩圖，剪力圖，軸力圖如下： 恒荷載作用下結構的彎矩圖 恒荷載作用下結構的剪力圖 恒荷載作用下結構的剪力圖（考慮滿跨均布）（1）利用結構力學求解器求解,根據(jù)結構及荷載數(shù)據(jù)輸入命令如下：結點,1,0,0結點,2,18,0結點,3,0,5結點,4,18,5結點,5,0,結點,6,18,結點,7,9,單元,1,3,1,1,1,1,1,1單元,3,5,1,1,1,1,1,1單元,5,7,1,1,1,1,1,1單元,7,6,1,1,1,1,1,1單元,2,4,1,1,1,1,1,1單元,4,6,1,1,1,1,1,1結點支承,1,6,0,0,0,0結點支承,2,6,0,0,0,0單元荷載,3,3,0,1,90單元荷載,4,3,0,1,90單元材料性質,1,2,19450,70751, 0,1單元材料性質,5,6,19450,70751, 0,1單元材料性質,3,4,19450,70751, 0,1END計算簡圖如下圖所示： 活荷載作用下結構計算簡圖（2）活荷載作用下結構的彎矩圖，剪力圖，軸力圖如下： 活荷載作用下結構的彎矩圖活荷載作用下結構的剪力圖活荷載作用下結構的軸力圖：（1）利用結構力學求解器求解,根據(jù)結構及荷載數(shù)據(jù)輸入命令如下：結點,1,0,0結點,2,18,0結點,3,0,5結點,4,18,5結點,5,0,結點,6,18,結點,7,9,單元,1,3,1,1,1,1,1,1單元,3,5,1,1,1,1,1,1單元,5,7,1,1,1,1,1,1單元,7,6,1,1,1,1,1,1單元,2,4,1,1,1,1,1,1單元,4,6,1,1,1,1,1,1結點支承,1,6,0,0,0,0結點支承,2,6,0,0,0,0單元荷載,3,3,0,1,90單元荷載,3,3,0,1,90單元荷載,3,3,0,1,90單元荷載,3,3,0,1,90單元荷載,3,3,0,1,90單元荷載,4,3,0,1,90單元材料性質,1,2,19450,70751, 0,1單元材料性質,5,6,19450,70751, 0,1單元材料性質,3,4,19450,70751, 0,1END計算簡圖如下圖所示： 左風荷載作用結構計算簡圖（2）左風載作用下結構的彎矩圖，剪力圖，軸力圖如下： 左風載作用下結構的彎矩圖 左風載作用下結構的剪力圖 左風載作用下結構的軸力圖 ，在此不再列出。剛架梁梁截面初選焊接H型鋼H450300810，梁自重為（對水平投影面）：柱截面初選焊接H型鋼H450300810，柱的自重為（豎向）：g==＝ 荷載標準值(1) 永久荷載標準值：壓型鋼板及保溫棉自重 6=檁條自重 剛架梁自重 吊車梁自重 軌道自重 kN/m (2) 可變荷載標準值：取屋面活荷載與雪荷載中較大值： ＝(3) 風荷載標準值： kN/m，地面粗糙度系數(shù)按B類?。话础堕T式剛架規(guī)范》(CECS 102:2002），=。 焊縫計算(1) 上翼緣與腹板的連接焊縫計算：上翼緣對中和軸的面積矩為：(2) 下翼緣與腹板的連接焊縫計算：取下翼緣對中和軸的面積矩為： 則：(3) 支座加勁肋與腹板的連接焊縫計算：取 (4) 中間加勁肋與腹板連接焊縫采用構造：7 門式剛架計算單跨門式剛架跨度為18m。取支座加勁肋為21008mm，如下圖所示:(1) 計算支座加勁肋的端面承壓應力：驗算滿足！(2) 穩(wěn)定計算：A：加勁肋截面應包括加勁肋和未加勁每側范圍內的腹板面積。 支座加勁肋計算驗算在腹板兩側按構造成對配置橫向加勁肋。 局部穩(wěn)定性驗算，故不需計算腹板的穩(wěn)定性，僅需按構造配置橫向加勁肋，按最大間距2 配置。故撓度滿足要求。如下右圖最大剪力對應的輪位。（最大 輪壓標準值），為吊車荷載動力系數(shù)。吊車寬：4500 ，輪距為3400mm。鋼材采用Q235，焊條為E43型。則 ；屬b類截面，查表得，按公式計算穩(wěn)定性為：1000/100＝215N/mm 穩(wěn)定性驗算滿足！填板放四塊， 吊車梁以下的柱間支撐＝，=7810=781cm，選用截面為906的角鋼。計算簡圖如右圖所示： 風荷載設計值和桿件內力由門式剛架規(guī)范，風荷載體型系數(shù)取山墻面：+，則垂直于山墻的風荷載標準值為：==，N1=N3=N2=風荷載設計值為： =(+)18/, =(+)18/2(+5/2) =2261. kN。在廠房的兩端的第二跨及第8榀與第9榀剛架之間共設置3道垂直支撐以抵抗風荷載及吊車的縱向水平荷載等作用。柱間支撐直桿用檁條兼用，因檁條留有一定的應力余量，可不再驗算。 w/2 w w w/2 斜桿計算取端斜桿（最不利）計算（拉桿），N＝ kN，600=, 選用截面為906的角鋼。則垂直于山墻的風荷載標準值為:==屋面支撐荷載：節(jié)點荷載標準值：節(jié)點荷載設計值：計算簡圖及桿件內力見下圖所示：`WW/2W/2W《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程》：剛架斜梁上橫向水平支撐的內力，應根據(jù)縱向風荷載按支撐于柱頂?shù)乃借旒苡嬎?；對于交叉支撐的內力，可不計壓桿的受力。 N/mm，在廠房兩端的第二跨及第8榀與第9榀剛架之間設置3道水平支撐以抵抗風荷載的作用。(4) 撓度驗算由于柱上下兩端鉸接，所以可按簡支梁驗算水平風荷載作用下的撓度?？癸L柱最大彎矩= 荷載設計標準值q墻梁自重設計值為： =，作用于柱各檁托處的垂直力為： = kN風荷載體型系數(shù):=,垂直于房屋墻面的風荷載標準值：=，均布風荷載設計值為： =作用于柱上的水平風荷載設計值為： = kN/m 截面選擇及內力計算選用焊接輕型H型鋼 H450300810， A=，=，=，㎏/m 。3)下翼緣有效寬度：根據(jù)應力可知，下翼緣全部受拉，故全截面有效綜上所述，墻梁全截面有效！ 強度驗算 強度滿足！ 整體穩(wěn)定驗算 故：穩(wěn)定驗算滿足！ 風荷載作用下的撓度計算風荷載標準值:= kN/m,則跨內最大撓度為:撓度驗算滿足！長細比驗算：長細比驗算滿足！由以上計算可知，此墻梁在平面內外均滿足要求！3 抗風柱計算抗風柱兩端采用鉸接。Mx/ Wx+ My/ Wymin=177。Mx/ Wx+ My/ Wymax=177。m My=因此，墻梁只承受自重與風荷載。根據(jù)構造要求在三分點處各設置有一道拉條，在屋檐處設置斜拉條。腹板展開寬度 h=hd E=105N/mm2=10N/m2 11 ν= 檁條下翼緣受壓區(qū)長度l=6000mm 拉條間距l(xiāng)=3000mm 檁距s=1500mm荷載偏心距e=b/2=30mm 屋面板截面慣性矩I=2x105mm4/m 檁條承受的線荷載: q=py=(1) 抗扭彈簧剛度Ct計算:屋面板與檁條連接的連接件等效剛度Ct1 (屋面板與檁條為隔一個波連接) 按公式一計算：Ct1=C100 (b/100)2=1700(60/100)2=612Nm/m/rad按公式二計算：Ct1=130n=1303=390Nm/m/rad（每米連接緊固件數(shù)目確定為3個） 兩者取大值，則取Ct1=833Nm/m/rad與面板抗彎剛度相應的抗扭剛度Ct2 ∵面板通常為雙跨以上，∴k取4 C2t=kEI1s=41052105/1500= =108Nmm/m/rad=105Nm/m/rad 85∴ （2）考慮自由翼緣約束影響的修正系數(shù)η計算: 從而K=自由翼緣加1/6腹板高度繞軸yy的慣性矩Ifly 對自身慣性矩Iy= A=292mm2過檁條與自由翼緣加1/6腹板高度的形心的=∴Ifly=+292 2= mm4（3） 對主軸yy的彎矩計算（側向彎矩考 慮） K=f/h=60/140= Mx=106/103+106/103=f==205 N/mm2強度滿足！ 整體穩(wěn)定驗算根據(jù)門剛規(guī)范(CECS 102:2002)附錄E驗算檁條在風吸力（第二組荷載組合作用）下的整體穩(wěn)定。106/103+106/103= N/mm2f==205 N/mm2σ2=177。3)