【正文】 ，因此平面排架考慮窨工作及扭轉(zhuǎn)及扭轉(zhuǎn)影響的內(nèi)力調(diào)整進(jìn)行，本設(shè)計(jì)屬于鋼筋混凝土有檁屋蓋，兩端有山墻的等高廠房，屋蓋長(zhǎng)度為66mm，調(diào)整系數(shù)。1）A、C柱列計(jì)算所需荷載柱自重（12根邊柱） 圍護(hù)墻重量檐墻重量 山墻重量（大門洞口 ）吊車梁重量（11根）屋蓋重量雪荷載2）B柱列計(jì)算荷載柱自重（12根中柱）山墻重量吊車梁重量（22根）屋蓋重量雪荷載圖 51 縱向荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖Figure 51 vertical load calculation diagram 橫向抗震計(jì)算1）質(zhì)點(diǎn)等效集中重力荷載的計(jì)算[9] 2）計(jì)算簡(jiǎn)圖與排架的側(cè)移計(jì)算本設(shè)計(jì)橫向抗震[10]計(jì)算如圖52所示，靜力分析為兩跨等高排架，動(dòng)力分析按單質(zhì)點(diǎn)體系考慮。 A柱施工圖圖 42 A柱的施工圖Figure 42 A Column of construction diagram5. 抗震計(jì)算 荷載抗震計(jì)算 橫向計(jì)算所需載荷1）柱的重量A,C 軸 上柱 下柱 B軸 上柱 下柱 A、C柱自重 +=B柱自重 += 排架柱自重 2）墻的重量檐墻自重（一個(gè)柱距范圍內(nèi)）圍護(hù)墻重量（一個(gè)柱距范圍內(nèi)）墻體總重3）屋蓋重量（一個(gè)柱距范圍內(nèi)）4）雪荷載（一個(gè)柱距范圍內(nèi)）5）灰荷載（一個(gè)柱距范圍內(nèi)）6）吊車梁重量（兩跨4根） 縱向計(jì)算所需荷載縱向計(jì)算按柱列進(jìn)行。1）荷載計(jì)算考慮動(dòng)力系數(shù)，各段柱自重線荷載設(shè)計(jì)值為上柱 牛腿下柱2）內(nèi)力計(jì)算由 求得的最大位置3）上柱配筋計(jì)算上柱配筋 受彎承重力驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算驗(yàn)算滿足要求。根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，綜合考慮則上、下柱配筋為上柱 314 下柱 514 因柱底的剪力很小若取剪跨比則遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于柱底的剪力值，所以排架柱的箍筋按構(gòu)造配置值為，柱箍筋加密區(qū)取為。選取控制截面的最不利內(nèi)力A柱： ① II: ② II: 1）上柱配筋計(jì)算吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度為按第①組內(nèi)力計(jì)算取屬于大偏心受壓，2）按第②組內(nèi)力計(jì)算取屬于大偏心受壓故上柱縱向鋼筋3）垂直于彎矩作用平面的承載驗(yàn)算對(duì)于有吊車廠房，有柱間支撐在垂直排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度 查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)為 驗(yàn)算滿足需求。根據(jù)《荷載規(guī)范》,。表42 恒載+（風(fēng)載+其它活荷載）Table 42 permanent load+（wind load +others live load）內(nèi)力組合恒載+（風(fēng)載+其它活荷載）IIM1+[2+3+(6+9)+10]1+[(5+7+9)+11]1+[2+3+(6+9)+10]1+[3+(6+9)+10]NMsNsIIIIM1+[3+(4+6+9)+10]1+[2+(5+7+9)+11]1+[2+3+(4+8)+101+[(7+9)+11]NMsNsIIIIIIM1+[3+(4+6+8)+10]1+[2+(5+7+8)+11]1+[2+3+(4+8)+10]1+[3+(6+9)+10]NVMsNsVs表43 恒載+可變荷載Table 43 permanent load+ variable load內(nèi)力組合恒載+可變荷載IIM1+2+3+(6+9)1+(5+7+9)1+2+3+(6+9)1+3+(6+9)NMsNsIIIIM1+3+(4+6+9)1+2+(5+7+9)1+2+(4+8)1+(7+9)NMsNsIIIIIIM1+3+(4+6+8)1+2+(5+7+8)1+2+(4+8)1+3+(6+9)NV續(xù)表 43恒載+可變荷載Table 43 permanent load+ variable load力組合恒載+可變荷載IIIIIIMs1+3+(4+6+8)1+2+(5+7+8)1+2+(4+8)1+3+(6+9)NsVs44 恒載+風(fēng)載Table 44 permanent load +wind load內(nèi)力組合恒載+風(fēng)載IIM1+101+111+101+10NMsNsIIIIM1+101+111+111+11NMsNsIIIIIIM1+101+111+101+10NVMsNsVs注: 1）組合及中,177。本設(shè)計(jì)中，取下面三種荷載組合，即恒載+（可變荷載+風(fēng)荷載）恒載+可變荷載恒載+風(fēng)荷載在每種荷載組合中，對(duì)矩形和Ⅰ形截面柱應(yīng)考慮以下四種內(nèi)力組合，即在四種內(nèi)力組合中，前三種組合主要是考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況，第四種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況。圖314 右吹風(fēng)時(shí)排架內(nèi)力圖Figure 314 right when internal blowback bent 最不利內(nèi)力組合 首先選取控制截面，對(duì)單階柱，上柱為II截面，下柱ⅡⅡ及ⅢⅢ截面。和反力系數(shù)（C1～C11）得則 將R反向作用于柱頂，可求得各柱頂?shù)募袅榕偶芨髦鶅?nèi)力如圖313（b）所示。圖312 作用于B，C柱時(shí)排架內(nèi)力圖Figure 312 In the role of B and column bent to when within1）左吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如313（a）所示。6）作用于B，C柱因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力與“作用于A，B柱”的情況相同，僅需將A柱和C柱內(nèi)力對(duì)換，如圖312所示。當(dāng)橫向水平荷載方向相反時(shí)。和反力系數(shù)（C1～C11）得,中柱B ,由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù)c。圖 310 作用于C柱時(shí)排架內(nèi)力圖Figure 310 When role in C column bent to inside5）作用于A，B柱當(dāng)AB跨作用有吊車橫向水平荷載時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖311（a）所示。3）作用于B柱右 根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與“作用于B柱左”的情況相同，只需將A，C柱內(nèi)力對(duì)換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?hào)，如圖39所示。2）作用于B柱左由吊車豎向荷載，在柱中引起的彎矩為計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖38（a）所示。圖37 作用在A柱時(shí)排架內(nèi)力圖Figure 37 When role in A column bent to inside計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力A柱 B柱 由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù)c。2）BC跨作用有屋面活荷載 由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需要將AB跨作用有屋面活荷載情況的A柱與C柱內(nèi)力對(duì)換，并注意內(nèi)力變號(hào)，如圖36所示。圖35 AB跨作用屋面活荷載時(shí)排架內(nèi)力分析Figure 35 AB when live load across function roofing bent internal force analysis計(jì)算不動(dòng)鉸支座反力A柱 由前知，B柱 ，由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù)c。和反力系數(shù)（C1～C11）得則 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析1）AB跨作用有屋面活荷載 由屋架傳至柱頂?shù)募泻奢d,由它在A，B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為。對(duì)A，C軸柱由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù)和反力系數(shù)（~）[8]可得==對(duì)于B柱由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù)和反力系數(shù)（~）可得各柱的剪力分配系數(shù)=則 恒載作用下的排架內(nèi)力分析將圖31中的恒載簡(jiǎn)化為圖34所示的計(jì)算簡(jiǎn)圖，圖中由于圖34（a）中的排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，故在對(duì)稱荷載作用下排架無(wú)側(cè)移，各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算，且中柱彎矩為零。圖31荷載作用位置圖Figure 31 loads position diagram 吊車荷載對(duì)于10t的中級(jí)工作制吊車，查電動(dòng)橋式起重機(jī)基本參數(shù)和尺寸系列（ZQ162）將吊車的噸位換算為KN，得=125，=47，B=，K=，g=38圖32 吊車荷載作用下支座反力影響線Figure 32 Crane load counteracting force influence lines根據(jù)B與K，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的坐標(biāo)值，如圖32所示，依據(jù)該圖可求得作用柱上的吊車荷載。 屋面活荷載由《載荷規(guī)范》差得， KN/，小于屋面活荷載，故僅按活荷載計(jì)算。表23柱的計(jì)算參數(shù)Table 23 Column calculating parameters計(jì) 算 參 數(shù)柱 號(hào)截面尺寸（mm）面積（）慣性矩（）自重（KN/m）A,C上柱矩400400下柱I400800100150B上柱矩 40060072下柱I400800100150圖22計(jì)算單元和計(jì)算簡(jiǎn)圖Figure 22 calculating unit and Calculation diagram 恒載計(jì)算（1）屋蓋自重三氈四油防水層撒綠豆砂保護(hù)層 20mm厚水泥砂漿找平層 =150mm厚加氣混凝土保溫層 =20mm厚底板混合砂漿抹灰 =預(yù)應(yīng)力大型屋面板（包括灌縫） 屋蓋鋼支撐 屋面恒載合計(jì) 為了簡(jiǎn)化計(jì)算，天溝板及相應(yīng)構(gòu)造層的恒載，取與一般屋面恒載相同。則牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高—吊車梁高度—軌道高度 =——=，由建筑模數(shù)的要求，；柱頂標(biāo)高=牛腿頂面標(biāo)高+吊車梁高度+軌道高度+吊車高度+吊車頂至屋架下弦底面的尺寸 =++++= ，故柱頂（或屋架下弦底面），則mmm表22主要承重構(gòu)件選型Table 22 Main bearing ponent selection構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)重力載荷標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410（一） YWB2II（中間跨）YWB2IIs (端跨)(包括灌縫重)天溝板G410(三)（卷材防水天溝板）TGB681 KN/屋架G410（三）預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（跨度24m）YWJA241Aa106 KN/榀 KN/（屋蓋鋼支撐）吊車梁G323(二)鋼筋混凝土吊車梁（中、輕級(jí)工作制）DL9Z(中間跨)DL9B(邊跨)軌道連接G325吊車軌道聯(lián)結(jié)詳圖 KN/m基礎(chǔ)梁G320JL3注：本表圖集均按《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》設(shè)計(jì)，重力載荷已換算為法定計(jì)量單位 柱截面尺寸確定 1）柱截面尺寸為A,C軸 上柱 矩=400mm400mm 下柱 I =400mm800mm100mm150mmB軸 上柱 矩=400mm600mm 下柱 I =400mm800mm100mm150mm2）計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱的計(jì)算參數(shù)本廠房為金工車間，工藝無(wú)特殊要求，結(jié)構(gòu)布置及載荷分布（除吊車載荷外）均勻，故可由廠房相鄰柱距的中線截取圖22所示為計(jì)算單元，計(jì)算單元寬度B=。該廠房各主要承重構(gòu)件選型[7]見表22。該車間廠房為卷材防水屋面，因而采用屋面坡度較小而經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好的預(yù)應(yīng)力折線形屋架。 建筑構(gòu)造屋面采用卷材保溫屋面做法，圍護(hù)墻為240mm厚雙面清水磚墻，采用鋼門窗，窗寬為3600mm，室內(nèi)外高差為150mm，素混凝土地面。