【正文】 OK7092 2096 6926 2126 2126 14845I[8]最大CS1OK7622 3891 7489 3908 7754 181445I[8]最小CS2OK7540 3471 7411 3499 3499 14847I[10最大CS1OK8974 4198 8818 4228 9129 181447I[10]最小CS2OK8863 3699 8711 3740 3740 14849I[12]最大CS1OK8791 5432 8640 5432 8941 181449I[12]最小CS2OK8656 4839 8512 4853 4853 148411I[14]最大CS1OK8790 5790 8857 5896 8857 1814411I[14]最小CS2OK8490 5325 8555 5435 5366 148413I[16]最大CS1OK6261 6880 6306 6890 6890 1814413I[16]最小CS2OK5912 6629 5957 6636 5867 148415I[18]最大CS2OK4525 5729 4749 5819 5819 1814415I[18]最小CS2OK4525 5729 4749 5819 4302 148417I[20]最大CS2OK68 11630 205 11211 11501 1814417I[20]最小CS2OK68 11630 205 11211 205 177219I[22]最大CS1OK3113 9172 2838 8882 9174 1814419I[22]最小CS2OK2715 9170 2469 8887 2469 148421I[24]最大CS1OK6921 6223 7251 6415 7251 1814421I[24]最小CS2OK6529 6016 6853 6200 5856 148423I[26]最大CS1OK6022 8175 6080 8155 8155 1814423I[26]最小CS2OK5913 7495 5976 7491 5850 148425I[28]最大CS1OK8893 5739 8860 5796 8926 1814425I[28]最小CS2OK8756 5110 8725 5180 5180 148427I[30]最大CS1OK9067 4414 8968 4471 9167 1814427I[30]最小CS2OK8955 3888 8854 3955 3955 148429I[32]最大CS1OK7654 4244 7490 4237 7818 1814429I[32]最小CS2OK7573 3794 7405 3794 3794 148431I[34]最大CS1OK8486 813 8325 909 8647 1814431I[34]最小CS2OK8250 664 8087 757 757 148432I[35]最大CS1OK3609 837 4223 1229 4223 1814432I[35]最小CS2OK3551 771 4124 1141 532 1484 階段累計應(yīng)力圖6 次 內(nèi) 力 驗 算 徐變次內(nèi)力的計算 靜定結(jié)構(gòu)由混凝土的徐變不會產(chǎn)生徐變次內(nèi)力。對于鋼絲、鋼絞線，本設(shè)計中采用：=ψ 預(yù)應(yīng)力筋的引力松弛損失 預(yù)應(yīng)力筋的引力松弛損失指的是由鋼絞線組成的預(yù)應(yīng)力鋼束，在采用超張拉方法施工中，由鋼絞線松弛引起的損失終極值。 對懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計算簡化：（1）每懸臂拼裝一段，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處；（2）在同一計算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。 注意此時計算Np時應(yīng)考慮摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮的影響。. 混凝土的彈性壓縮損失 后張法構(gòu)件采用分批張拉時，先張拉是鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算： ()——在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。可按下式計算： () Dl——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取6mm.L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度；EP——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。 摩阻損失 摩阻損失指的是預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失,由規(guī)定，按以下公式計算： σcon——張拉鋼筋時錨下的控制應(yīng)力（=）,μ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)θ——從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計，k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，x——從張拉端至計算截面的管道長度,以米計。鋼束在橫斷面中布置時直束靠近頂板位置,直接錨固在齒板上,彎束布置在腹板上,便于下彎錨固。預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要。預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟指標(biāo)的先進性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具?？捎汕懊娴氖酵茖?dǎo)得： （17） （18）有時需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應(yīng)增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應(yīng)增配根。公式（1）變?yōu)? （5）公式（3）變?yōu)? （6） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論： 截面上下緣均配有力筋Np上和Np下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Np上和Np下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （7） （8）將式（5）、（6）分別代入式（7）、（8），解聯(lián)立方程后得到 （9） （10）令 代入式（9）、（10）中得到 （11） （12）式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(~)；e—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積，取有效截面計算。Mmax、Mmin項的符號當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。下表為計算得各單元配筋面積： 承載內(nèi)力極限狀態(tài)控制單元截面配筋面積:單位 m*2單元位置頂/底Mg1 (kN*m)Msum (kN*m)Mj (kN*m)ey (m)Ny (kN)Ay (m^2)6I[9]底17I[20]頂8873910678828I[31]底 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計算 規(guī)范（JTJ D622004）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或為在任意階段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。（控制點為127號單元)—混凝土抗壓設(shè)計強度；(C50=^2)—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計強度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度（) —截面有效高度（） （2）若截面承受雙向彎矩時，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合為 短期組合 （1）+ (2)++ 長期組合 (1) + (2)++短期組合 （1）+單元荷載位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1cLCB13I[4]03cLCB13I[6]5cLCB13I[8]7cLCB13I[10]9cLCB13I[12]11cLCB13I[14]13cLCB13I[16]15cLCB13I[18]17cLCB13I[20]19cLCB13I[22]21cLCB13I[24]23cLCB13I[26]25cLCB13I[28]27cLCB13I[30]29cLCB13I[32]31cLCB13I[34]933332cLCB13I[35]0 短期組合(2)++單元荷載位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1cLCB16I[4]03cLCB16I[6]5cLCB16I[8]7cLCB16I[10]9cLCB16I[12]11cLCB16I[14]13cLCB16I[16]15cLCB16I[18]17cLCB16I[20]19cLCB16I[22]21cLCB16I[24]23cLCB16I[26]25cLCB16I[28]27cLCB16I[30]29cLCB16I[32]31cLCB16I[34]32cLCB16I[35]0由短期組合得出控制點單元荷載位置軸向 (kN)剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1cLCB13I[4]06cLCB13I[9]17cLCB13I[20]28cLCB13I[31]32cLCB13I[35]0短期組合彎矩圖短期組合剪力圖5 預(yù) 應(yīng) 力 鋼 束 的 估 算 與 布 置 鋼束估算根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強度要求。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： 式中 —作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值； —第個可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）=，人群荷載=，風(fēng)荷載=，溫度梯度作用=，其他作用=；—第個可變作用效應(yīng)的頻率值。地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及其表達式俺JT044——1989《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》規(guī)定采用。作用效應(yīng)偶然組合用于結(jié)構(gòu)在特殊情況下的設(shè)計，所以不是所以公路橋涵都要采用的，一些結(jié)構(gòu)也可以采用構(gòu)造或其他預(yù)防措施加以解決。 偶然組合 作用效應(yīng)的偶然組合是將永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用某種代表效應(yīng)、一種偶然作用標(biāo)