【正文】 注：①廠房柱為其它材料時，應(yīng)按相應(yīng)規(guī)范的規(guī)定設(shè)置伸縮縫。在建筑物每一個溫度區(qū)段或分期建設(shè)的區(qū)段中，應(yīng)分別設(shè)置獨立的空間穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。在正常情況下，焊件的厚度為：對低碳鋼，不宜大于50mm；對低合金鋼，不宜大于36mm。但第十一章的輕型鋼結(jié)構(gòu)不受此限。以受風(fēng)載為主的空腹結(jié)構(gòu)，應(yīng)力求減少受風(fēng)面積。時，其承壓應(yīng)力應(yīng)按下式計算：　　　弧形支座板與平板自由接觸（）的承壓應(yīng)力應(yīng)按下式計算：　　　滾軸與平板自由接觸（）的承壓應(yīng)力應(yīng)按下式計算：　　　軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞，其連接焊縫、鉚釘或螺栓應(yīng)按最大壓力的15％計算；當(dāng)壓彎柱出現(xiàn)受拉區(qū)時，該區(qū)的連接尚應(yīng)按最大拉力計算?！　　〗M合工字梁翼緣與腹板的鉚釘（或摩擦型高強(qiáng)度螺栓）的承載力，應(yīng)按下式計算：　　注：見第７．３．１條注①。此時?。疲剑啊５谌?jié) 組合工字梁翼緣連接 　　　組合工字梁翼緣與腹板的雙面角焊縫連接，其強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：　　公式（）中，F(xiàn)；?！　　∪⒃跇?gòu)件的端部連接中，當(dāng)利用短角鋼連接型鋼（角鋼或槽鋼）的外伸肢以縮短連接長度時，在短角鋼兩肢中的一肢上，所用的螺栓或鉚釘數(shù)目應(yīng)按計算增加50％?！　　≡谙铝星闆r的連接中，螺栓或鉚釘?shù)臄?shù)目應(yīng)予增加：　　　一、一個構(gòu)件借助填板或其它中間板件與另一構(gòu)件連接的螺栓（摩擦型高強(qiáng)度螺栓除外）或鉚釘數(shù)目，應(yīng)按計算增加10％?！　　∪⒃跅U軸方向受拉的連接中，每個承壓型高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值，Nbt＝。承壓型高強(qiáng)度螺栓僅用于承受靜力荷載和間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)中的連接。此處Nt為每個高強(qiáng)度螺栓在其桿軸方向的外拉力。 第二節(jié) 螺栓連接和鉚釘連接 　　　普通螺栓、錨栓和鉚釘應(yīng)按下列規(guī)定計算：　　　一、在普通螺栓或鉚釘受剪的連接中，每個普通螺栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值應(yīng)取受剪和承壓承載力設(shè)計值中的較小者：　　　受剪承載力設(shè)計值：　　二、在普通螺栓、錨栓或鉚釘桿軸方向受拉的連接中，每個普通螺栓、錨栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算：　　三、同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘，應(yīng)分別符合下列公式的要求：　　　摩擦型高強(qiáng)度螺栓應(yīng)按下列規(guī)定計算：　　　一、在抗剪連接中，每個摩擦型高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算：　　　二、在桿軸方向受拉的連接中，每個摩擦型高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值，取Nbt＝。 　　　直角角焊縫（）的強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計算：　　一、在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：當(dāng)力垂直于焊縫長度方向時，　　二、在其它力或各種力綜合作用下，σf和Tf共同作用處：　　　不焊透的對接焊縫（）的強(qiáng)度，應(yīng)按角焊縫的計算公式（）至公式（）計算，但取βf＝，其有效厚度應(yīng)采用：　　當(dāng)熔合線處焊縫截面邊長等于或接近于最短距離s時（、c、e）。但在同時受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處（例如梁腹板橫向?qū)雍缚p的端部），應(yīng)按下式計算折算應(yīng)力：　　注：①當(dāng)承受軸心力的板件用斜焊縫對接，焊縫與作用力間的夾角θ符合tgθ≤，其強(qiáng)度可不計算。第二節(jié) 疲勞計算 　　　對常幅（所有應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力幅保持常量）疲勞，應(yīng)按下式進(jìn)行計算：　　　重級工作制吊車梁和重級、中級工作制吊車桁架的疲勞可作為常幅疲勞按下式計算：　　注：表中的容許應(yīng)力幅是按公式（）算得的?！　　∑谟嬎銘?yīng)采用容許應(yīng)力幅法，應(yīng)力按彈性狀態(tài)計算，容許應(yīng)力幅按構(gòu)件和連接類別以及應(yīng)力循環(huán)次數(shù)確定。第六章 疲勞計算 第一節(jié) 一般規(guī)定 　　　承受動力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件（如吊車梁、吊車桁架、工作平臺梁等）及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)ｎ等于或大于105次時，應(yīng)進(jìn)行疲勞計算?！　《簭潣?gòu)件：　　　在箱形截面的受壓構(gòu)件中?！　《簭潣?gòu)件：　　注：。　?、菔芾瓨?gòu)件在永久荷載與風(fēng)荷載組合作用下受壓時，其長細(xì)比不宜超過　?、壑小⒅丶壒ぷ髦频踯囪旒芟孪覘U的長細(xì)比不宜超過200。注：①承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)中，可僅計算受拉構(gòu)件在豎向平面內(nèi)的長細(xì)比?！　∽ⅲ鸿旒埽ò臻g桁架）的受壓腹桿，當(dāng)其內(nèi)力等于或小于承載能力的50％時，容許長細(xì)比值可取為200。 　　　框架柱沿房屋長度方向（在框架平面外）的計算長度應(yīng)取阻止框架平面外位移的支承點（柱的支座、吊車梁、托架以及支撐和縱梁的固定節(jié)點等）之間的距離?！　。玻隙沃椭卸沃挠嬎汩L度系數(shù)μ1和μ2，應(yīng)按下列公式計算：式中ηη2——參數(shù)。　　　單層廠房框架下端剛性固定的階形柱，在框架平面內(nèi)的計算長度應(yīng)按下列規(guī)定確定：　　一、單階柱：　?。保露沃挠嬎汩L度系數(shù)μ2：當(dāng)柱上端與橫梁鉸接時，（柱上端為自由的單階柱）；當(dāng)柱上端與橫梁剛接時，（柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的單階柱）。 　　　單層或多層框架等截面柱，在框架平面內(nèi)的計算長度應(yīng)等于該層柱的高度乘以計算長度系數(shù)μ?！　　　、诋?dāng)兩交叉桿均受壓時，不宜有一桿中斷?！　‘?dāng)桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離為節(jié)間長度的2倍（）且兩節(jié)間的弦桿軸心壓力有變化時，則該弦桿在桁架平面外的計算長度，應(yīng)按下式確定（）：N 　　桁架再分式腹桿體系的受壓主斜桿及Ｋ形腹桿體系的豎桿等，在桁架平面外的計算長度也應(yīng)按公式（）確定（受拉主斜桿仍取l1）；在桁架平面內(nèi)的計算長度則取節(jié)點中心間距離?！　　　、谛逼矫嫦抵概c桁架平面斜交的平面，適用于構(gòu)件截面兩主軸均不在桁架平面內(nèi)的單角鋼腹桿和雙角鋼十字形截面腹桿。第三節(jié) 構(gòu)件的計算長度和容許長細(xì)比 　　　確定桁架弦桿和單系腹桿的長細(xì)比時。 　　　彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算：　　　彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下列規(guī)定計算：　　　計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時，應(yīng)取構(gòu)件的實際剪力和按公式（）計算的剪力兩者中的較大值進(jìn)行計算。 　　　彎矩繞實軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)和平面外的穩(wěn)定性計算均與實腹式構(gòu)件相同?！　澗刈饔闷矫嫱獾恼w穩(wěn)定性可不計算，但應(yīng)計算分肢的穩(wěn)定性，分肢的軸心力應(yīng)按桁架的弦桿計算?！　　　、谟袀?cè)移框架系指框架中未設(shè)上述支撐結(jié)構(gòu)，或支撐結(jié)構(gòu)的抗側(cè)移剛度小于框架本身抗側(cè)移剛度的５倍者?！　。玻畱冶蹣?gòu)件，βtx＝?！　　《?、直接承受動力荷載時，仍應(yīng)按公式（）計算，但取Yx＝Y(jié)y＝ 　　　彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)（繞x軸）的實腹式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下列規(guī)定計算：　　　一、彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性：　?。ǎ保o橫向荷載作用時：βmx＝＋，M1和M2為端彎矩，使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率（無反彎點）時取同號，使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率（有反彎點）時取異號，M1≥M2；　?。ǎ玻┯卸藦澗睾蜋M向荷載同時作用時：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時，βmx＝；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時，βmx＝；　?。ǎ常o端彎矩但有橫向荷載作用時；當(dāng)跨度中點有一個橫向集中荷載作用時，βmx＝1－；其它荷載情況時，βmx＝、4項中的單軸對稱截面壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使較大翼緣受壓時，除應(yīng)按公式（）計算外，尚應(yīng)按下式計算：　　式中W2x——對較小翼緣的毛截面抵抗矩。v可按公式（6）計算?！　Ω駱?gòu)式軸心受壓構(gòu)件，剪力v應(yīng)由承受該剪力的綴材面（包括用整體板連接的面）分擔(dān)。 　　　　用填板連接而成的雙角鋼或雙槽鋼構(gòu)件，可按實腹式構(gòu)件進(jìn)行計算，但填板間的距離不應(yīng)超過下列數(shù)值：　　　　　　　　受壓構(gòu)件 40i　　　　　　　　受拉構(gòu)件 80i　　　　i為截面回轉(zhuǎn)半徑，應(yīng)按下列規(guī)定采用：　　　　一、b所示的雙角鋼或雙槽鋼截面時，取一個角鋼或一個槽鋼與填板平行的形心軸的回轉(zhuǎn)半徑； 　　　　二、取一個角鋼的最小回轉(zhuǎn)半徑。范圍內(nèi)?！　　　、谛本Y條與構(gòu)件軸線間的夾角應(yīng)在４０176。　　二、四肢組合構(gòu)件（）；　　式中λy——整個構(gòu)件對ｙ軸的長細(xì)比；Aly——構(gòu)件截面中垂直于y軸的各敘綴條毛截面面積之和。 　　　格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性仍應(yīng)按公式（）計算，但對虛軸（、ｃ的ｘ軸和ｙ軸）的長細(xì)比應(yīng)取換算長細(xì)比。摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接處的強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計算：　　式中ｎ——在節(jié)點或拼接處，構(gòu)件一端連接的高強(qiáng)度螺栓數(shù)目；n1——所計算截面（最外列螺栓處）上高強(qiáng)度螺栓數(shù)目；A——構(gòu)件的毛截面面積?！　∽ⅲ阂砭壈遄杂赏馍鞂挾龋獾娜≈禐椋簩附訕?gòu)件，取腹板邊至翼緣板（肢）邊緣的距離；對軋制構(gòu)件，取內(nèi)圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣的距離。　　梁支承加勁肋的端部應(yīng)按其所承受的支座反力或固定集中荷載進(jìn)行計算：當(dāng)端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓應(yīng)力（）；當(dāng)端部為焊接時，計算其焊縫應(yīng)力。 　　　梁的支承加勁肋，應(yīng)按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心受壓構(gòu)件計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性?！　　　、谠诟拱鍍蓚?cè)成對配置的加勁肋，其截面慣性矩應(yīng)按梁腹板中心線為軸線進(jìn)行計算?！穸炔粦?yīng)小于短加勁肋外伸寬度的1/15。在腹板兩側(cè)成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應(yīng)符合下列公式要求：　　在腹板一側(cè)配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應(yīng)大于按公式（），厚度不應(yīng)小于其外伸寬度的1/15?！　　〖觿爬咭嗽诟拱鍍蓚?cè)成對配置，也可單側(cè)配置，但支承加勁肋和重級工作制吊車梁的加勁肋不應(yīng)單側(cè)配置。對腹板高度變化的吊車梁：在確定梁端部變截面區(qū)段內(nèi)（有縱向加勁肋）的α值時，h2取該區(qū)段腹板下區(qū)格的平均高度，τ取該區(qū)段梁端部處的腹板平均剪應(yīng)力；在確定不變截面區(qū)段內(nèi)的α值時，τ取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應(yīng)力。橫向加勁肋間距α應(yīng)按公式（）確定，但應(yīng)以h2代替式中的ho。對變截面吊車梁，當(dāng)端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的1/6時，ａ值應(yīng)按下列情況確定： 　　一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的ａ值應(yīng)符合公式（）的要求，式中的ho取該區(qū)段的腹板平均計算高度，τ取梁端部腹板的最大平均剪應(yīng)力；不變截面區(qū)段內(nèi)的ａ值，應(yīng)同時符合公式（）和公式（）的要求，式中τ取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應(yīng)力。但應(yīng)以h2代替h0，并取η＝。公式（），應(yīng)取α不超過最大間距。其它情況的梁，應(yīng)按附錄二計算腹板的局部穩(wěn)定性。 　　　四、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處,宜設(shè)置支承加勁肋。　　　三、當(dāng)ho /tw ＞170235/fy 時，應(yīng)配置橫向加勁肋和在受壓區(qū)配置縱向加勁肋，必要時尚應(yīng)在受壓區(qū)配置短加勁肋。　　　　用作減少梁受壓翼緣自由長度的側(cè)向支撐，其軸心力應(yīng)根據(jù)側(cè)向力F確定，梁的側(cè)向力應(yīng)按下式計算： 第三