【正文】 x? 、y?—— 分別為繞強軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)。dT （ ℃ ） 39。b? ≤ 669 650 634 621 610 600 586 569 550 528 500 466 423 29 669 650 634 620 608 596 580 563 543 522 497 466 423 672 652 635 620 606 591 575 557 538 517 495 470 441 674 653 635 619 604 588 571 553 534 515 494 471 446 675 654 636 618 602 585 568 550 532 513 493 472 449 676 655 636 618 600 583 565 548 530 511 492 472 450 表 受彎普通耐火鋼構(gòu)件根據(jù)構(gòu)件穩(wěn)定荷載比 39。dT （ ℃ ） 39。 表 受彎普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件根據(jù)構(gòu)件穩(wěn)定荷載比 39。b????? () 式中 M —— 火災(zāi)時構(gòu)件處的最大彎矩設(shè)計值； W —— 構(gòu)件的毛截面模量； 39。b39。 其中 ， 39。39。R 和 常溫下 受彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) 39。 2 臨界溫度 39。dT 。dT 中的較小者： 1 臨界溫度 39。R 235yf? ≤50 727 714 704 692 679 663 646 625 602 573 539 498 448 100 745 729 717 706 696 684 670 653 632 602 566 518 456 150 772 755 739 725 713 703 692 680 664 643 599 542 467 ≥200 788 770 754 738 724 711 701 690 676 658 628 556 471 單軸受彎鋼構(gòu)件的臨界溫度 dT 應(yīng) 取 以下 兩個臨界溫度 39。R 確定的 臨界溫度 39。dT （ ℃ ） 39。 表 軸心受壓普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件根據(jù)構(gòu)件穩(wěn)定荷載比 39。R 可按下式計算 AfNR ??39。dT 。R 和 構(gòu)件長細比 ? ， 可 按表 、表 確定 39。 其中 ， R 可 按下式計算： fANR n? () 式中， N —— 火災(zāi)時構(gòu)件所受的軸壓力； 2 臨界溫度 39。dT 根據(jù)截面強度荷載比 R ，可 按表 、表 確定 39。dT 、 39。 其中 ， R 按下式計算： fANR n? () 式中 N —— 火災(zāi)時構(gòu)件的軸向拉力設(shè)計值； nA —— 構(gòu)件的凈截面面積； f —— 常溫下鋼材的強度設(shè)計值 。 鋼框架梁 、 柱的抗火承載力驗算 火災(zāi) 時 ，按圖 所示鋼框架柱承載力極限狀態(tài)， 應(yīng)按 下式驗算其高溫承載力： fAN RTT ??? ? () 26 式中 N —— 火災(zāi)時框架柱所受的軸力設(shè)計值，應(yīng)考慮溫度內(nèi)力的影響； A —— 框架柱 的毛截面面積； T? —— 高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按式 ()計算，其中框架柱計算長度取構(gòu)件高度； 圖 梁升溫使柱端屈服 火災(zāi) 時 ，按圖 所示鋼框架梁承載力極限狀態(tài)， 應(yīng)按 下式驗算其高溫承載力： pTq MM ? () fWM RTppT ??? () 2nq 8 qlBM ? () 式中 qM—— 梁上荷載產(chǎn)生的最大彎矩設(shè)計值，不考慮溫度內(nèi)力；當梁承受的荷載為非均布荷載時，可按簡支梁跨間最大彎矩等效的原則，將其等效為均布荷載； q —— 火災(zāi) 時 梁承受的均布荷載設(shè)計值； l —— 梁的跨度 ； nB —— 與梁端部連接有關(guān)的參數(shù)，當梁兩端鉸接時 1n?B ，當梁兩端剛接時?B ； pTM —— 高溫下梁截面的塑性抵抗彎矩； pW —— 梁截面的塑性截面模量。bxT? 、 39。ExTN 、 39。b x T xtxyT )/( ??? ????? ???? () )( 2yT239。ExT ?? AEN ? 2 繞弱軸 y 軸彎曲： fNNW MWMAN RT39。byT yty39。 表 高溫下受彎普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗算參數(shù) b? 溫度（ ℃ ） 20 100 150 200 250 300 350 400 450 500 b? 溫度（ ℃ ） 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 b? 表 高溫下受彎耐火鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗算參數(shù) b? 溫度（ ℃ ） 20 100 150 200 250 300 350 400 450 500 b? 溫度（ ℃ ） 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 b? 高溫下 ， 拉彎或壓彎鋼構(gòu)件的強度，應(yīng)按下式驗算： fWMWMAN RTnyy ynxx xn ???? ??? () 式中 N—— 火災(zāi)時構(gòu)件的軸力設(shè)計值； xM 、yM—— 火災(zāi)時最不利截面處的彎矩設(shè)計值，分別對應(yīng)于強軸 x軸和弱軸 y 軸； nA —— 最不利截面 的凈截面面積； nxW 、nyW —— 分別為對強軸 x 軸和弱軸 y 軸的凈截面模量； x? 、y? —— 分別為繞強軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù) ， 對于工字型截面?? 、 ?? ， 對于箱形截面 ???? ， 對于圓鋼管截面 ???? 。bT ????????? () 式中 M —— 火災(zāi)時構(gòu)件的最大彎矩設(shè)計值； W —— 按受壓纖維確定的構(gòu)件毛截面模量； 39。 24 高溫下 ， 單軸受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按 下式驗算 fWM RT39。 表 高溫下軸心受壓耐火鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗算參數(shù) c? 235yf? 溫 度 （ ℃ ） 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 ≤10 50 100 150 200 ≤250 注： 溫度在 50℃ 及以下時 c? 取 ，其他溫度 c? 按線性插值確定。 高溫下 ， 軸心 受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗算： fAN RTT ??? ? () ??? cT? 23 () 式中 N —— 火災(zāi)時構(gòu)件的軸向壓力設(shè)計值； A —— 構(gòu)件的毛截面面積； T? —— 高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)； c? —— 高溫 下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗算參數(shù)；對于普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件，根據(jù)構(gòu)件長細比和構(gòu)件溫度按表 確定，對于耐火鋼構(gòu)件，按表 確定； ? —— 常溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按現(xiàn)行 國家標準 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB 50017）確定。 5 當設(shè)定的結(jié)構(gòu)防火被覆厚度不合適時（過小或過大），調(diào)整防火被覆厚度，重復(fù)上述1~4 步驟。 3 進行火災(zāi) 溫度場 分析及結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部溫度分析 。 鋼結(jié)構(gòu)整體的抗火驗算可按 下列 步驟 進行 ： 1 設(shè)定結(jié)構(gòu)所有構(gòu)件一定的防火被覆厚度 。 5 根據(jù)構(gòu)件和 所受荷載 的類型，按第 節(jié)和 節(jié)有關(guān)條文進行構(gòu)件 抗火 承載力極限狀態(tài)驗算 。 3 按 第 節(jié)有關(guān)條文確定高溫下 鋼材的參數(shù) ，按 第 節(jié)有關(guān)條文計算構(gòu)件在外荷載和溫度作用下的內(nèi)力 。 22 承載力法 的步驟為： 1 設(shè)定 防火 被覆厚度 。當保護材料為非膨脹型時，可 按下述方法計算所需防火被覆厚度： 1) 由 構(gòu)件的 臨界溫度 dT 、耐火極限（標準升溫時間 t 或等效曝火時間 et ）按附錄 G 查表確定構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù) B ； 2) 由下式計算保護層厚度： VFkBVFkdii2ii 2411 ??????????? () ssii2 ??cck? 3) 當 ?k 或 不便 確定時，可偏于安全地按 下 式計算保護層厚度： VFBd iii ??? () 4) 當 防火保護 材料的平衡含水率 P 較大（延遲時間大于 5min）， 可 先按式 ()計算 初定厚度 id? ， 再 按下式估計延遲時間： ? ?i2iiv 5?? dPt ?? () 以（ vtt? ）代替 t 重新按附錄 G 查表確定構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù) B 值，再根據(jù)式()求得最 終 厚 度。 2 根據(jù)構(gòu)件和荷載類型，按 第 和 節(jié)有關(guān)條文， 計算 構(gòu)件的臨界溫度 dT 。其中，臨界溫 度法按第 條規(guī)定的步驟進行，承載力法按第 條規(guī)定的步驟進行 。 作用效應(yīng)組合 鋼結(jié)構(gòu)抗火驗算時， 可按偶然設(shè)計狀況的作用效應(yīng)組合，采用下列較不不利的設(shè)計表達式 ： )( QkfTkGk0m SSSS ?? ??? () )( WkQkqTkGk0m SSSSS ???? ?? () 式中 mS —— 作用效應(yīng)組合的設(shè)計值 ； GKS —— 永久荷載標準值 的效應(yīng) ； TkS —— 火災(zāi) 下結(jié)構(gòu)的標準溫度作用效應(yīng) ； QkS —— 樓面或屋面活 荷載標準值的 效應(yīng)； WkS —— 風 荷載 標準值 的 效應(yīng)； f? —— 樓面或屋面活荷載的頻遇值系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB 50009 的規(guī)定取值 ； 20 q? —— 樓面或屋面活荷載的準永久值系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009 的規(guī)定取值 ； 0? —— 結(jié)構(gòu)抗火重要性系數(shù)，對于耐火等級為一級的建筑取 ，對于其他建筑取。 T 1 T 2 受火構(gòu)件 M Te M Te N Te N Te (a) 構(gòu)件的升溫 (b) 等效作用力 圖 結(jié)構(gòu)溫度效應(yīng)等效為桿端 作用力 計算框架柱的溫度內(nèi)力時，如僅考慮該柱升溫 （ 相鄰柱不升溫 ） ，則該柱的溫度內(nèi)力可根據(jù)計算結(jié)果折減 30%。 計算鋼結(jié)構(gòu)中某一構(gòu)件受火升溫的溫度內(nèi)力 和 變形時，可將受火構(gòu)件的溫度效應(yīng)等效為桿端作用力（圖 ），并將該作用力作用在與該桿端對應(yīng)的結(jié)構(gòu)節(jié)點上，然后按常溫下的分析方法進行結(jié)構(gòu)分析，得到該構(gòu)件升溫對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的溫度內(nèi)力和變形 。 當采用由 附錄 A 確定的防火被覆的等效 熱傳導(dǎo)系數(shù) 計算鋼構(gòu)件的升溫 時， 可不 考慮防火被覆中水分引起的延遲時間。其 內(nèi)部溫度可按下 式 計算 )(=)( ss tTtT? tt ? 18 C 001=)(s ?? tT vtttt ????? () )(=)( vss ttTtT ?? v ttt ?? i2iiv 12??dPt ? 式中 vt —— 延遲時間， (s)； t? —— 構(gòu)件溫度達到 100℃ 的時間； P—— 保護 層中的含水 率（質(zhì)量 百分比 ）； )(stT? —— 考慮延遲現(xiàn)象的影響時 ， 構(gòu)件在 t 時刻的內(nèi)部溫度； )(stT —— 不考慮延遲現(xiàn)象的影響時 ， 構(gòu)件在 t 時刻的內(nèi)部溫度，按第 、 或 條確定。 在標準火災(zāi)升溫條件下，無防火保護層的鋼構(gòu)件和采用不同參數(shù)防火被覆構(gòu)件的升溫也可按附錄 F 查表確定。 各類構(gòu)件的 VFi/ 值 可 按附錄 E 采用。 2 構(gòu)件有非 膨脹 型保護層時： VFdVc FdcB iiissiiii211 ??????? () 式中 ic —— 保護材料 的 比熱容 [ K)J/(kg? ]； i? —— 保護材料密度（ 3kg/m ）； id —— 保護材料厚度（ m）； i? —— 保護材料 500℃ 時的 熱傳導(dǎo)系數(shù) 或等效 熱傳導(dǎo)系數(shù) [W/(m3℃ )； r? —— 輻射傳熱系數(shù) [W/(m2℃ )]，按 第 條 計算； sc —— 鋼材 的 比熱容 ，按表 取值； 17 s? —— 鋼材 的 密度，按表 取值。 表 火源功率類型 火源類型 sQ （ MW） 小功率火災(zāi) 中功率火災(zāi) ~15 大功率火災(zāi) 15 火災(zāi)增長類型 可 根據(jù)可燃物類型按表 確定。 火源功率設(shè)計值 sQ 應(yīng)根據(jù)建筑物實際可燃物 的 情況，選取一合理數(shù)值。 高大空間火災(zāi)空氣