【正文】 其構件穩(wěn)定荷載比 39。xR (或yR?) ≤50 － － 670 649 630 612 595 577 560 542 524 506 487 467 446 ≤ 667 647 630 614 599 582 565 547 528 508 487 463 438 662 642 625 609 594 577 559 541 522 502 481 458 433 ≤ 660 640 623 607 590 573 555 537 519 499 479 457 433 665 644 626 609 592 575 557 539 521 502 483 462 440 ≥10 671 650 631 613 596 578 561 543 525 507 488 468 446 100 ≤ 669 649 631 615 600 583 566 549 530 510 489 466 441 665 645 628 612 596 579 562 544 525 505 484 462 437 663 643 625 608 592 575 557 539 521 501 481 459 435 666 645 627 610 593 575 558 540 522 503 484 463 440 ≥10 671 650 631 613 596 578 561 543 525 507 488 468 446 1 － 668 647 629 612 596 579 561 544 525 506 486 464 441 ≥3 － 671 651 632 615 598 581 563 545 527 508 489 468 446 ≤ 663 643 628 613 600 584 567 550 529 508 484 457 426 657 638 622 608 593 576 559 541 521 499 476 449 420 ≤ 656 637 620 605 589 572 554 536 516 496 474 450 423 662 642 624 607 591 574 556 538 520 501 480 459 435 ≥10 670 649 630 612 595 578 560 543 524 506 487 467 445 ≤ 666 646 630 616 602 586 569 552 532 511 488 462 432 661 642 626 611 597 580 563 545 525 504 481 455 427 659 639 622 607 591 574 557 539 519 499 477 454 427 150 663 643 625 608 592 575 557 539 521 502 481 460 436 ≥10 670 649 630 613 595 578 560 543 525 506 487 467 445 1 ≤ 670 650 633 618 604 588 571 554 535 514 492 467 439 668 648 631 615 601 585 568 551 531 511 489 464 437 665 645 628 612 597 580 563 545 526 506 484 461 435 666 645 628 611 595 578 560 543 524 505 484 463 439 ≥10 670 650 631 613 596 579 561 544 525 507 488 467 445 3 － 670 650 632 616 602 585 568 550 531 512 490 467 441 ≥10 － 672 652 634 618 602 586 569 551 532 513 492 469 445 ≤ 661 642 627 613 600 584 567 550 530 507 482 452 418 655 637 621 607 593 576 559 541 520 498 473 444 412 ≤ 654 635 619 604 588 571 554 535 515 495 472 446 419 661 641 623 607 591 573 556 538 519 500 479 457 433 32 235yx f? 或235yy f? 2e 1e 荷載比 39。yR 和 1e 、 2e 可 按下式計算 ???????? ???? )/(139。 3 臨界溫度 39。Exxx xmx1 )/( ?? ? ??? () NAWMe xy39。dxT 30 根據繞強軸 x軸彎曲的構件穩(wěn)定荷載比 39。 壓彎鋼構件的臨界溫度 dT 應 取 下列 以下三個 臨界溫度 39。R 確定的 臨界溫度 39。dT 。dT 根據截面強度荷載比 R ，可 按表 、表 確定 39。R 確定的 臨界溫度 39。dT ： 根據構件穩(wěn)定荷載比 39。 q q (a) 梁端鉸接 (b) 梁端剛接 圖 框架梁的極限狀態(tài) 27 基本鋼構件的臨 界溫度 軸心受拉鋼構件根據其截面強度荷載比 R ， 可 按表 、表 確定構件的臨界溫度 dT 。E y Tyy ymyx39。bT ??? ? () ????? ??? ?? bbbbbbbb39。 4 在 條 規(guī)定 的荷載作用下，分析結構的耐火時間是否滿足規(guī)定的耐火極限要求 。 2 按 第 節(jié)有關 條文 計算構件在要求的耐火極限下的內部溫度 。 21 7 鋼結構抗火驗算 抗火設計步驟 鋼結構構件抗火設計 ， 可采用 承載力法或臨界溫度法。 當有實測數據時，延遲時間 vt 可采用實測值。℃ )]； r? —— 綜合輻射率， 通常取 ?r? ； ? —— 斯蒂芬 — 波爾茲曼常數， ?=108 W/(m2?K4)。 高大空間建筑火災中的空氣升溫過程可按下式確定： ? ? ? ?μxbtt eeTTT /)()z,( x , e)1()0( ??? ??????? ???? () 16 式中 t)z,(x,T —— 對應 于 t 時刻， 與火源中心水平距離為 x (m)、與地面垂直距離為 z (m)處的空氣溫度（ ℃ ）； )0(gT —— 火災發(fā)生前 高大空間內平均空氣溫度， 取 20℃ ； zT —— 火源中心距地面垂直距離 為 z (m)處的最高空氣升溫（ ℃ ），按附錄 D 確定； ? —— 根據火源功率類型和火災增長類型，按附錄 D 確定； b —— 火源形狀中心至火源最外邊緣距離 （ m） ； ? —— 與 火源中心水平距離 為 x (m)的 溫度衰減系數（無量綱），按附錄 D確定 ；且當 bx? 時， 1?? ； ? —— 系數，按附錄 D 確定。 對 第 條 規(guī)定以外的結構，當構件的約束較大時，如在內力組合中不考慮溫度 作用 ，則其 防火 保護層設計厚度應按計算厚度增加 30%。 當滿足下列條件之一時， 應 視為鋼結構整體達到抗火承載力極限狀態(tài)： 1 結構 產生 足夠的塑性鉸 形成可變機構。 防火板材應符合 下列 要求： 1 應為不燃性材料； 2 受火時不炸裂，不產生穿透裂紋； 3 生產 廠家 應提供 產品的熱傳導系數（ 500℃ 時）或等效熱傳導系數、密度和 比熱容 等參數。 在 高溫下 ， 普通混凝土的初始彈性模量 應 按下式計算 ： ccT )0 0 1 ( ETE ?? eneryg ℃℃ 70060 ?? T () 式中 cTE —— 溫度為 T 時混凝土的初始彈性模量 （ N/mm2）； cE —— 常溫下混凝土的初始彈性模量 （ N/mm2），按現行《 混凝土結構 設計規(guī)范》（ GB 50010）確定 ?！?) 密 度 s? 7850 kg/m3 泊桑比 s? － 在高溫下，普通鋼材的彈性模量應按下式計算： EE TT ?? () ???????????? ????????C1 0 0 0C6002 8 0 061 0 0 0C600C204 7 6 06 4 7 8 07ssssssTTT TTTT? () 式中 sT —— 溫度（ ℃ ） ； TE —— 溫度為 sT 時鋼材的初始彈性模量（ N/mm2）； E —— 常溫下鋼材的彈性模量（ N/mm2），按現行《鋼結構設計規(guī)范》（ GB 50017）確定； T? —— 高溫下鋼材的彈性模量折減系數 。 除甲、乙、丙類庫房外 的廠、庫房 ， 建筑 中設 有 自動噴水滅火系統(tǒng)全保護時，其柱、梁的耐火極 限可按表 的 相應的規(guī)定降低 。bT? —— 高溫下鋼梁的整體穩(wěn)定系數 ； t? —— 時間增量 ； T? —— 構件或結構的溫度變化 ； 7 3 鋼結構防火要求 單、多層建筑和高層建筑中的各類鋼構件、組合構件等的耐火極限不應低于表 和 本章的 相關規(guī)定。 屋頂承重構件 load bearing roof ponent 用于 承受 屋面荷載的主 要 結構構件 。 標準火災升溫 standard fire temperaturetime curve 國際標準 ISO834 給出的用于進行建筑構件耐火試驗的爐內平均溫度與時間的關系曲線。 本 規(guī)范 是以火災高溫下鋼結構的承載力極限狀態(tài)為基礎， 根據 概率極限狀態(tài)設計法的原則制定的 。 鋼管混凝土 構件 concretefilled steel tube 在圓形或矩形鋼管內填灌混凝土而形成，且鋼管 和 混凝土在受荷 全工程中共同受力的構件 。EXTN 、 39。 丁、戊類廠、庫房（使用甲、乙、丙類液體或可燃氣體的部位除外）中的構件 ， 可不采取防火保護措施。 表 高溫下 鋼材 的物理參數 參數名稱 符 號 數 值 單 位 熱膨脹系數 s? 105 m/(m℃ )]； T—— 混凝土的溫度（ ℃ ）。非膨脹型防火涂料 的 等效熱傳導系 數 可按 附錄 A的規(guī)定測定。 13 5 抗火設計基本規(guī)定 抗火極限狀態(tài)設計要求 當滿足 下列 條件之一時， 應 視為鋼結構構件達到抗火承載力極限狀態(tài)： 1 軸心受力構件截面屈服 。此時， 應進行各構件的 抗火驗算。本 規(guī)范 以鋼構件溫度相等為等效原則?！?)]，按 第 條 計算； sc —— 鋼材 的 比熱容 ，按表 取值； 17 s? —— 鋼材 的 密度，按表 取值。 在標準火災升溫條件下，無防火保護層的鋼構件和采用不同參數防火被覆構件的升溫也可按附錄 F 查表確定。 T 1 T 2 受火構件 M Te M Te N Te N Te (a) 構件的升溫 (b) 等效作用力 圖 結構溫度效應等效為桿端 作用力 計算框架柱的溫度內力時，如僅考慮該柱升溫 （ 相鄰柱不升溫 ） ，則該柱的溫度內力可根據計算結果折減 30%。當保護材料為非膨脹型時，可 按下述方法計算所需防火被覆厚度： 1) 由 構件的 臨界溫度 dT 、耐火極限（標準升溫時間 t 或等效曝火時間 et ）按附錄 G 查表確定構件單位長度綜合傳熱系數 B ； 2) 由下式計算保護層厚度： VFkBVFkdii2ii 2411 ??????????? () ssii2 ??cck? 3) 當 ?k 或 不便 確定時，可偏于安全地按 下 式計算保護層厚度： VFBd iii ??? () 4) 當 防火保護 材料的平衡含水率 P 較大（延遲時間大于 5min）， 可 先按式 ()計算 初定厚度 id? ， 再 按下式估計延遲時間： ? ?i2iiv 5?? dPt ?? () 以（ vtt? ）代替 t 重新按附錄 G 查表確定構件單位長度綜合傳熱系數 B 值，再根據式()求得最 終 厚 度。 鋼結構整體的抗火驗算可按 下列 步驟 進行 ： 1 設定結構所有構件一定的防火被覆厚度 。 表 高溫下軸心受壓耐火鋼構件的穩(wěn)定驗算參數 c? 235yf? 溫 度 （ ℃ ） 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 ≤10 50