【正文】 F3＝ q3 L/2＝ ≈ 根據(jù)以上計(jì)算剪力 Fmax＝ F2＝ 驗(yàn)算 10 10cm 的方木的抗剪強(qiáng)度，則 脊梁 的抗剪強(qiáng)度計(jì)算如下所示。 則脊梁的強(qiáng)度滿足使用的要求。 q 圖 54 簡支梁計(jì)算簡圖 M＝ q2 L2/8＝ ＝ 根據(jù)以上計(jì)算彎矩 Mmax＝ 10 10cm的方木 的強(qiáng)度，則 脊梁 的強(qiáng)度計(jì)算如下所示。根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查松 木的容重為 8kN/m3，方木的自重考慮為 的安全系數(shù) q＝ r A＝ 8 ＝ ， 將 節(jié)中所跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 16 頁 計(jì)算底板的最大荷載轉(zhuǎn)化為背肋上的線性荷載，其荷載的計(jì)算分別如下所示。 mmEIqlf 6 . 7 453845 63 441 ????? ???? ? mmEIqlf 9 . 6 753845 63 442 ????? ???? ? mmEIqlf . 153845 63 443 ????? ???? ? 通過上式計(jì)算， f＝ [f]＝ L/400＝ 900/400＝ ，則 背肋的 剛度滿足 使用 要求 。 M P aAF 5 9 3 ????? ?? 根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知τ ＝ [τ ]＝ ，其中 根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》 表 86 查 紅松 的容許 剪 應(yīng)力 ，則 背肋的抗剪強(qiáng)度滿足使用的要求 。 背肋的 剪應(yīng)力計(jì)算如下所示。 4633 mhbI ???????? 3422 mhbw ???????? M P awM 43 ????? ???? 通過以上計(jì)算可知 σ ＝ [σ ]＝ ，其中 根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》 表 86 查 紅松 的容許彎曲應(yīng)力。 q1＝ Q1+q＝ +≈ q2＝ Q2+q＝ +≈ 跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 14 頁 q3＝ Q3+q＝ +≈ 按均布荷載的簡支梁進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡圖如圖 53 所示，把作用在方木范圍內(nèi)的混凝土體積轉(zhuǎn)化線荷載加載在方木上，其 彎矩 計(jì)算過程如 下 所示 。 底模背肋的計(jì)算 箱梁 底模背肋采用的是 10 10cm 的方木，間距為 30cm，而 脊梁 采用 10 10cm 的方木，在底板下間距為 60cm，腹板下間距為30cm，翼緣板下間距為 90cm， 因此 背肋的跨度 在底板下為 60cm，腹板下為 30cm，翼緣板下為 90cm。 w＝ q L4/（ 128 E I） ＝ 3004/（ 128 40000 ） ≈ 通過以上計(jì)算可知， w ＝ [w]＝ L/400 ＝ 300/400 ＝， 則底板模板的剛度滿足使用的要求。由安徽省林產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)站混凝土模板用竹 膠合板物理力學(xué)指標(biāo)中（竹膠板在濕狀、橫向的彈性模量）查得彈性模量最小40000MPa。則 底板模板的強(qiáng)度滿足使用要求 。 M＝ q L2/10＝ ≈ 根據(jù)以上計(jì)算選取 Mmax＝ 進(jìn)行計(jì)算，由于選用的是15mm 厚 的竹膠板，計(jì) 算 跨度 按照 30cm 考慮，并且取 1cm 的計(jì)算寬度進(jìn)行計(jì)算，其截面抵抗矩 w＝ b h2/6 其計(jì)算過程如下所示。 Fmax＝ q L4/（ 128EI） （ 58） 集中荷載作用下最大撓度計(jì)算如下式 59 所示。 Mmax＝ q L2/10 （ 56） 集中荷載作用下最大彎矩計(jì)算如下式 57 所示。 q 圖 52 模板計(jì)算簡圖 根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》表 813 可知，局部荷載和集中荷載跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 12 頁 作用下最大彎矩如撓度計(jì)算公式分別如下式 5 5 58 和 59 所示。 q＝ py ＝ ＝ 在計(jì)算時(shí)，考慮到模板的連續(xù)性，因此模板按連續(xù)梁（三跨連續(xù)梁）進(jìn)行計(jì)算。則由 節(jié)所計(jì)算可知總豎向荷載計(jì)算如下所示。 底模 模板 的計(jì)算 底模板采用 15mm 厚的竹膠板做模板，由廠家提供的容重為γ ＝ KN/m3，則模板的自重為 p8＝ γ h＝ ＝ 。 P5＝ γ h＝ 26 ＝ 根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》表 81 規(guī)定水平振動荷載 p6＝ 2KN/m2。 P1＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ P2＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ P3＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ 箱梁的梁高從 到 二次拋物線變化，因此在腹板處混凝土對底板的最大壓力計(jì)算如下所示。箱梁的梁高從 到 二次拋物線變化 ， 翼緣板從 30cm 到 62cm 線性變化。底板 厚度在靠近邊橫隔板處時(shí)厚度從 60 到 30m 線性變化，在靠近中橫隔板時(shí)厚度從 90cm 到 線性變化，其于梁段底板厚度從 到30cm 線 性變化。取 Pmax＝ Pn1 + Pn3＝ + ＝ 根據(jù)以上兩個(gè)不同公式計(jì)算側(cè)壓力取最大值，則混凝土的最大側(cè)壓力取 Pmax＝ 進(jìn)行側(cè)?？刂朴?jì)算。 k P avKKtP n 21212101 ????????????? ? k P ahPn 1044262 ????? ? 根據(jù) 以上計(jì)算可知，取兩者中較小值為 kPaPn ? ，有效壓頭計(jì)算如下所示。 21210m a x vKKtP ?????? ? （ 55） 式中： maxP —— 新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力 (kPa)； h—— 有效壓頭高度（ m） ； V—— 混凝土的澆筑速度 (m/h)； 0t —— 新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（ h），可按實(shí)測確定 ； ? —— 混凝土的容重 (kN/m2)； 1K —— 外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取 ，摻跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 9 頁 緩凝作用的外加劑時(shí)取 ； 2K —— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm 時(shí)取 ； 50~90mm 時(shí)，取 ；110~150mm 時(shí)，取 ； 根據(jù)上述規(guī)范附錄 D 規(guī)定，公式 55 計(jì)算值與 hP ???max 計(jì)算值比較取最小值為最大側(cè)壓力。根據(jù) 《路橋施工計(jì)算手冊》表 82 可知，振搗混凝土?xí)r對側(cè)模板的壓力按 Pm3＝ 計(jì)， 則混凝土的最大側(cè)壓力為 Pmax＝ Pm1 + Pm2+ Pm3＝ + + 4＝ ，其壓力分布圖如下圖 51 所示。 由于本橋采用泵送混凝土澆筑，根據(jù)公式 54 混凝土的最大側(cè)壓跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 8 頁 力計(jì)算如下所示。采用如下公式 54 計(jì)算。 V/T＝ 2/20＝ ，由于 V/T＝ 則有效壓頭高度按照公式53 計(jì)算，模板最大側(cè)壓力按照公式 51 計(jì)算，根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》表 81 可知，當(dāng)含筋率大于 2%時(shí)鋼筋混凝土的容重γ ＝26kN/m3，而當(dāng)含筋率小于 2%時(shí)鋼筋混凝土的容重γ ＝ 25kN/m3， 為偏于安全計(jì)算γ ＝ 26kN/m3， 其計(jì)算過程如下所示。 )(m kPahrkP ??? （ 51） 當(dāng) ?Tv 時(shí)： Tvh / ?? （ 52） 當(dāng) ?Tv 時(shí)： Tvh / ?? （ 53） 式中： mP —— 新澆筑混凝土對側(cè)面的最大壓力， kPa； h—— 有效壓頭高度， m； 跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 7 頁 T—— 混凝土入模時(shí)的溫度 ℃ ； k—— 外加劑影響修正系數(shù)，不加時(shí) k＝ 1，加入緩凝外加劑時(shí)， k＝ ； v—— 混凝土的澆筑速度， m/h； H—— 混凝土澆筑層的高 度， m； ? —— 混凝土的容重， kN/m3。入模的溫度考慮為 15℃。 荷載的計(jì)算 側(cè)壓力 的 計(jì)算 《路橋施工計(jì)算手冊》計(jì)算側(cè)壓力 砼采用拌和站集中拌和，罐車運(yùn)輸，根據(jù) 混凝土攪拌站生 產(chǎn)能力可知，混凝土攪拌站 供應(yīng)能力 為 每小時(shí)能供應(yīng) 180m3 混凝土。 、腳手架自重分項(xiàng)系數(shù)考慮為 ； ； 人員及施工機(jī)具運(yùn)輸或堆放的荷載分項(xiàng)系數(shù)考慮為 ； ； ； ； 跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 6 頁 。 五 模板 的 計(jì)算 設(shè)計(jì)荷載 （機(jī)械堆放和混凝土的沖擊力）； ； 。 跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 5 頁 W1＝ K1 K2 K3 WO＝ ＝ 荷載組合系數(shù) 為安全考慮，參照 《 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 》（ GB500092020 ） 規(guī)定 ，計(jì)算 支架施工方案 強(qiáng)度時(shí)的荷載設(shè)計(jì)值，取其標(biāo)準(zhǔn)值乘以下列相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù) 。見上述規(guī)范表 ，按照一般平坦地考慮時(shí) K3 取為 。 由于風(fēng)荷載用于模板上，因此風(fēng)載體形系數(shù) K1取為 。 Sk＝ ur so＝ 1＝ 風(fēng)荷載 根據(jù)《 鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 》（ ） 風(fēng)荷載計(jì)算公式如 42 所示 。 根據(jù)規(guī)上述范 規(guī)定，按照 矩形分布的雪堆 ，由于角度為 1o，因此 μr 取平均值為 。 根據(jù)《 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī) 范》（ GB500092020 ） 雪荷載計(jì)算公式如 41 所示 。 三 計(jì)算 依據(jù) 1.《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 》（ GB500172020）； 2.《 組合鋼模板技術(shù)規(guī)范 》（ GB502142020）； 3.《 預(yù)制混凝土構(gòu)件鋼模板 》（ JGT30321995）； 4.《建 筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 》（ GB500092020）； 5.《 建筑施工碗扣式腳手架安全技 術(shù)規(guī)范 》（ JGJ1662020）； 6.《路橋施工手冊》周水興等主編（人民交通出版社）； 7.《 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 》（ JGJ 1302020）； 8.《 鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 》（ ）； 跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁支架現(xiàn)澆施工方案計(jì)算書 中國中鐵四局 第 3 頁 9.《 竹膠合板模板 》（ JG／ T1562020）； 10.《 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 》（ JTJ0412020）； 11.《 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 》（ GB500102020）； 12.《 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 》（ JTG D632020）； 13.《材料力學(xué)》（西南 交通大學(xué)出版社 ） ； 14.《結(jié)構(gòu)力學(xué)》 (高等教育出版社 )； 15.《 地下與基礎(chǔ)工程百問 》 (中國建筑工業(yè)出版社 )； 16.《 垂直錨桿式地錨的設(shè)計(jì)與應(yīng)用 》潘洪良（電力建設(shè)）； 17.《 樁式地錨計(jì)算方法研究 》胡紅雨（公路交通科技）； 18.《 基礎(chǔ)工程 》莫海鴻（中國建筑工業(yè)出版社）； 19.《 粗直徑鋼絲繩 》（ GB202072020T ）； 20.《 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 》 （軟件版） ； 21. 有限元分析軟件 MIDAS/ 。 所用材料如下所示。 根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙可知 梁 截面為直線性 面， 則 采用 竹膠 板。梁體在支座處設(shè)橫隔板，全聯(lián)共設(shè) 4 道橫隔板，橫隔板中部設(shè)有孔洞，以利檢查人員通過。箱梁頂板寬 ，箱底寬 。 梁體為單箱單室、變高度、變截面箱梁，梁體全長 ，中跨中部 10m 梁段和邊跨端部 梁段為等高梁段，梁高 ；中墩處梁高為 ，其余梁段梁底下緣按二次拋物線 y＝ +x2/289 變化，其中以 7 號或 21 號截面頂板頂為原點(diǎn)， x＝ 0～ 7（ m） 。 跨 105 國道（ 32+48+32） m 連續(xù)梁 支架現(xiàn)澆施工方案 計(jì) 算 書 編制： 復(fù)核： 審核： 中國中鐵四局 集團(tuán) 第 一 工程有限公司 技術(shù)中心（合肥） 二〇〇 九 年 七 月 跨 105 國道（ 32+48+3