隧道窯設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)__年產(chǎn)600萬(wàn)件8寸盤(pán)隧道窯設(shè)計(jì)-文庫(kù)吧資料
2025-05-28 21:40本頁(yè)面
【正文】 Q2=G2*C*t=*20*= KJ/h Qf 已知 Qn=17520KJ/Nm3 入窯溫度 t=20 ℃ 查表得， C= KJ/kg℃ 設(shè)每小時(shí)燃?xì)?X 千克 Qf=x(17520+*20)= Kg/h 9 Qa 燃料所要空氣量 Va=空氣溫度 t=20℃ ,可得： C= KJ/Nm3℃ Qa=Va*C*t=**20= KJ/h Qb 預(yù)熱帶取空氣系數(shù) a= 理論空氣量 Voa=燒成帶取空氣系數(shù) a= Va=x*(agaf)Vo=x*()*= Nm3/Nm3 Qb= Va*C*t=**20= KJ/h 熱支出項(xiàng)目 ① 制品帶出顯熱 Q3 出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量 G3=(不考慮灼減 ) 出燒成帶產(chǎn)品溫度 t3=1320℃ 查得產(chǎn)品的平均比熱 C3=℃ Q3=Gm*C*t=*1320*= KJ/h ② 棚板及支柱帶走顯熱 Q4 棚板及支柱質(zhì)量 G4=出燒成帶溫度 t4=1320℃ C4=+*1320= KJ/Kg℃ Q4=G4*C4*1320=③ 煙氣帶走顯熱 Qg1 煙氣中包括燃燒生成的煙氣即預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入之空氣外 離窯煙氣體積 Vg=[Vog +(ag1) Voa]x+Vm 離窯煙氣溫度一般為 200300℃， 先取 tg=250℃ Cg= KJ/Kg℃ Qg=Vg*Cg*tg={[ Vog+(ag1) Voa]x+Vm}*Cg*tg ={[+（ ） ]x+1500}**250 =+540000KJ/h 10 ④ 通過(guò)窯墻、窯頂散失之熱 Q5 鋁磚導(dǎo)熱系數(shù) λ 高鋁磚 =+*103*t 硅藻土磚導(dǎo)熱系數(shù) λ 硅藻土磚 = W/(m℃ ) 硅酸鋁耐火纖維束導(dǎo)熱系數(shù) λ 纖維 = W/(m℃ ) 蛭石導(dǎo)熱系數(shù) λ 蛭石 = W/(m℃ ) 預(yù)熱帶、燒成帶長(zhǎng)度之和 22+=, 單側(cè)窯墻散熱： 溫度范圍℃ 熱流 W/m2 散熱 KJ/h 20500 500900 9001200 12001310 1310 兩側(cè)窯墻散熱：（ ++++） *2=窯頂散熱面面積 ： A頂 =2∏ **1/6*= 窯頂散熱： 溫度范圍℃ 窯頂面積 m2 熱流 W/m2 散熱 KJ/h 20500 500900 9001200 12001320 2791 1320 1944 ∴ Q頂 =+++2791+11944=Q5 = += Q6 不 考慮制品所含結(jié)晶水。 六、物料平衡計(jì)算 1）每小時(shí)燒成制品質(zhì)量 Gm Gm=*432*=2) 每小時(shí)燒成干坯質(zhì)量 Ggp Ggp=Gm*100/(100IL)=*100/()=3) 每小時(shí)入窯的濕制品質(zhì)量 Gsp Gsp=Ggp*100/(100W)= ()= Kg/h 4) 每小時(shí)蒸發(fā)自由水的質(zhì)量 G2s G2s=GspGgp==5)棚板及支柱的質(zhì)量 棚板的密度： p=2100Kg/m3 G2=（ ***6*15+***6*15*4） **2100= Kg/h 七、 預(yù)熱帶及燒成帶的熱平衡計(jì)算 熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍 在此以 1小時(shí)作為計(jì)算基準(zhǔn)，而以 0℃作為基準(zhǔn)溫度。則理論燃燒溫度為： T＝ (Q+ VaCata+ Cftf)/ VC ＝ 4*c 20**20* ?? =t 7 即： *C*t= 當(dāng) t=1800℃， c= 時(shí)， **1800=17872 當(dāng) t=1600℃， c= 時(shí)， **1600=15693 可以得到 t=1799℃ 相對(duì)誤差：160017991800?*100%=%1%合理，取高溫系數(shù)為η =。 四、窯體材料及厚度的選擇 窯墻、窯頂所采用的材料及厚度應(yīng)滿足各段使用性能要求，考慮各處的溫度，對(duì)窯墻、窯頂?shù)囊?，磚型及外型整齊等方面，根據(jù)上述原則，確定窯體的材料及厚度如下表： 溫度范圍（ oC） 窯墻材料及厚度（ mm） 窯頂材料及厚度（ mm） 輕質(zhì)高鋁磚 硅藻土磚 鋼筋混凝土 輕質(zhì)高鋁磚 硅酸鋁耐火纖蛭石 鋼筋混凝土 6 維 進(jìn)車(chē)室 80 80 20 oC950 oC
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