【正文】 量或減少進氣量； 停止進水，稀釋、置換系統(tǒng)有毒物質(zhì)濃度。 解決辦法 在二級反硝化池補充有機碳源。 二、硝化池 硝化負荷低，導(dǎo)致氨氮積累 原因 溶解氧偏低 水溫低于 15 度 pH 值偏低或堿度低 池內(nèi) COD 偏高 解決辦法 立即加大曝氣量同時減少進水量或暫時停止進水，待氨氮濃度恢復(fù)正常再進水。同時也無法通過一級硝化池的低濃度氨氮回流水將一級反硝化池的氨氮濃度進行稀釋，而氨氮濃度高的原水進水未停，導(dǎo)致氨氮濃度越來越高。 ⑦氨氮濃度 在系統(tǒng)氨氮濃度 200mg/L 時硝化菌就會被抑制，因此建議系統(tǒng)內(nèi)氨氮濃度不高于 150mg/L，在高氨污水處理中，由于進水氨氮濃度高，如果不注意，幾個周期下來氨氮濃度就會升高到一定程度，常常在 A 池高于 200mg/L，因此在硝化菌培 養(yǎng)過程中以及正常運行時，應(yīng)始終維持系統(tǒng)出水氨氮濃度在工藝要求指標(biāo)以內(nèi)，保證從調(diào)試開始，系統(tǒng)即出合格水 結(jié)合以上幾種因素，我們在培養(yǎng)硝化菌時，應(yīng)盡量創(chuàng)造其生長的有利條件，制定出最佳方案。一般系統(tǒng)內(nèi) BOD 高于 20mg/l，就會對硝化菌產(chǎn)生抑制。 ⑤重金屬及有毒物質(zhì) 除了重金屬外，對硝化反應(yīng)產(chǎn)生抑制作用的物質(zhì)還有：高濃度氨氮、高濃度硝酸鹽有機物及絡(luò)合陽離子等。 ④生物固體平均停留時間（污泥齡） 為了使硝化菌群能夠在連續(xù)流反應(yīng)器系統(tǒng)存活，微生物 在反應(yīng)器內(nèi)的停留時間（θ c） N 必須大于自養(yǎng)型硝化菌最小的世代時間（θ c） minN，否則硝化菌的流失率將大于凈增率，將使硝化菌從系統(tǒng)中流失殆盡。但 DO 濃度不宜太高，因為溶解氧過高能夠?qū)е掠袡C物分解過快，從而使微生物缺乏營養(yǎng)，活性污泥易于老化，結(jié)構(gòu)松散。當(dāng)前，有許多學(xué)者認為在低 DO（ ）下可出現(xiàn) SND 現(xiàn)象。 ③溶解氧 氧是硝化反應(yīng)過程中的電子受體，反應(yīng)器內(nèi)溶解氧 高低，必將影響硝化反應(yīng)得進程。 ② pH 值 硝化菌對 pH 值變化非常敏感，最佳 pH 值是 ～ ，在這一最佳 pH 值條件下，硝化速度，硝化菌最大的比值速度可達最大值。盡管溫度的升高，生物活性增大，硝化速率也升高，但溫度過高將使硝化菌大量死亡，實際運行中要 求硝化反應(yīng)溫度低于３８℃。主要有以下幾種： ①溫度 在生物硝化系統(tǒng)中，硝化細菌對溫度的變化非常敏感，在 5～ 35℃的范圍內(nèi)，硝化菌能進行正常的生理代謝活動。 三、硝化菌的培養(yǎng) 對于垃圾滲 濾液來講，硝化菌的培養(yǎng)是重點，相對于異養(yǎng)菌來講比較難培養(yǎng)，硝化菌的培養(yǎng)過程同時也是污泥的馴化過程。如果溶解氧上升較快，說明進水量合理，可再適當(dāng)增加進水量。在這種情況下，進水量的增加更應(yīng)穩(wěn)定，避免冒進對系統(tǒng)產(chǎn)生沖擊。 再計算出本周期 COD 去除總量 =1000 方 * 25mg/* 8=200 公斤； 氨氮去除總量 =1000 方 * 4mg/* 8=32 公斤； 以 COD 計算下周期進水量 =200*1000/5000mg/L=40 方； 以氨氮計算下周期進水量 =32*1000/1000mg/L=32 方； 下周期進水量取 32 方 連續(xù)進水的運行方式中，應(yīng)計算單位時間內(nèi)系統(tǒng)進入的 COD、氨氮的總量，結(jié)合在此期間系統(tǒng)內(nèi)指標(biāo)的變化情況計算出體積負荷來確定下周期 進水量。則系統(tǒng) COD 體積負荷 =（ 300200） /4= 25mg/。 下面以 SBR 池為例計算體積負荷。以此類推，最終達到系統(tǒng)設(shè)計符合 。如原水濃度較高或毒性較強，培養(yǎng)時應(yīng)以加營養(yǎng)液或生活污水為主；如原水基本無毒性，碳氮比適當(dāng)，可在培養(yǎng) 階段以原水為主。菌種活性恢復(fù)期間，同時自身也有部分增殖。粉碎方法選擇的順序為水槍 泵循環(huán) +濾網(wǎng)沖擊 曝氣、攪拌。 B： N 大于 20 應(yīng)考慮加氮（常用尿素） B： N 小于 3 應(yīng)考慮加碳源（常用甲醇、葡萄糖或大糞） 十一、水處理輔料的準(zhǔn)備： 有機碳源（甲醇、葡萄糖等）、無機碳源（純堿、小蘇打）、磷（磷酸三鈉、磷肥）、消泡劑、硫酸； 十二、檢測裝置的準(zhǔn)備： 溶氧儀、 pH 計、化驗儀器、藥品 第二節(jié) 好氧處理菌種的投加與培養(yǎng) 一、菌種培養(yǎng)時構(gòu)筑物的選擇： 方便加菌種、有曝氣裝置、有攪拌、方便進原水或營養(yǎng)液 二、菌種的投加方案的確定 根據(jù)現(xiàn)場具備的條件綜合考慮。 選用 菌種的原則 低費用 距離就進、體積小 （盡量采用壓縮污泥） 活性好（近似工藝、性狀、處理能力） 如果污水處理裝置比較小，如 LTIR 集成裝置，由于菌種用量小，最好直接選用污泥濃縮池的液態(tài)污泥。泵滿負荷水試兩小時左右，壓力設(shè)備按試壓要求充水試壓 24 小時左右，檢查法蘭連接處、焊縫處是否滲漏； 八、單元試運行： 目的是檢查單元內(nèi)各設(shè)備連動運行情況，并應(yīng)能保證單元正常工作。單機連續(xù)運行不少于 2h。 點動啟動后，應(yīng)檢查電機設(shè)備轉(zhuǎn)向，在確認轉(zhuǎn)向正確后方可二次啟動。 按說明書要求，加注潤滑油（潤滑脂）加至油標(biāo)指示位置。 凡有運轉(zhuǎn)要求的設(shè)備，要用手啟動或者盤動，或者用小型機械協(xié)助盤動。充水試壓，漸次進水； 七、設(shè)備單機試運行： 單機調(diào)試應(yīng)按照下列程序進行： 按工藝資料要求，了解單機在工藝過程中的作用和管線連接。已進行充水試驗的建構(gòu)筑物可一次充水至滿負荷。 充水按照設(shè)計要求一般分三次完成，即 1/ 1/ 1/3 充水，每充水 1/3 后，暫停 38 小時，檢查液面變動及建構(gòu)筑物池體的滲漏和耐壓情況。但是，由于測量結(jié)果未能反映作為回流區(qū)應(yīng)該具有的側(cè)向 流速和豎向流速，所 生化調(diào)試培訓(xùn)資料 第一部分 生化系統(tǒng)的調(diào)試運行 第一節(jié) 調(diào)試前的準(zhǔn)備工作 一、熟悉環(huán)境 熟悉現(xiàn)場：工程地點、構(gòu)筑物及設(shè)備位置、操作平臺； 熟悉工藝流程：原水 — 合格水路線、各管路路線； 熟悉工藝指標(biāo)：各單元進出水指標(biāo)、各單元控制指標(biāo)； 熟悉操作規(guī)程：各設(shè)備操作規(guī)程、技術(shù)操作規(guī)程； 二、建立聯(lián)系通道： 獲知協(xié)調(diào)人員、安裝維修人員、電器安裝人員、土建施工人員、公司相關(guān)負責(zé)人等的聯(lián)系方式、溝通渠道，以便在有問題需要解決時，及時聯(lián)系到相應(yīng)負責(zé)人，保證調(diào)試、運行工作的順 利進行。 但是，邊溝斷面 1和邊溝斷面 11的流速具有特殊性。 表 3 中 溝 流 速 水深 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m m m 斷面 1 斷面 2 斷面 3 斷面 4 斷面 5 斷面 6 斷面 7 斷面 8 斷面 9 斷面 10 斷面 11 斷面 12 斷面 13 斷面 14 注：表中數(shù)據(jù)單位為 m/s。為了測量方便，測量點布置在工作橋附近。 圖 9 流場測定中 流速測量點位置 由于兩個邊溝的工況完全一樣，所以流場必然完全一樣，故只須測量其中一個邊溝的流場即可。 由表 2可見，二期工程單位產(chǎn)泥量在 ～ t 干泥 /萬 m3 污水之間，平均 0. 58 t 干泥 /萬 m3 污 水，這在國內(nèi)外同類污水處理廠中也相對偏低。h/m3 之間，平均 kWh/m3) 干泥 (t) 單位產(chǎn)泥量 (t/萬 m3) 一期 二期 一 ,二期 二期折算 3 4 5 6 平均 由表 2可見， 2020 年 3～ 6月期間，二期工程進水量在 ～ 萬 m3/d之間，平均 萬 m3/d，僅占設(shè)計進水量 萬 m3/d 的 67%，仍然不足。 生產(chǎn)運行情況 根據(jù)深圳市羅芳污水處理廠編制的《深圳市污水處理廠生產(chǎn)運行情況報表》，自 2020 年 3月進入試運行系統(tǒng)調(diào)試以來的生產(chǎn)運行情況見表 2。 調(diào)試期間，二期工程離心機脫水后污泥含水率平均在 69%～ 71%之間，大大優(yōu)于設(shè)計要求的 80%。 二期工程的剩余污泥直接在離心機中濃縮脫水，一期工程 污泥脫水則需要經(jīng)過帶式壓濾濃縮機濃縮，然后再經(jīng)帶式壓濾脫水機脫水。 2 氧化溝邊溝的 SVI 為 mL/g，污泥沉降性能不如中溝。 由于二期工程未設(shè)初沉池，故活性污泥中泥砂較多，有機物相對偏少，氧化溝中溝的混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度偏低，僅占 MLSS 的 43%。 圖 7 二期工程兩溝進出水氨氮 調(diào)試期間，出水總磷兩溝平均在 ～ mg/L 之間，小于 mg/L(見圖 8)。 綜上所述，二期工程出水的主要污染物指標(biāo)皆達到并大大優(yōu)于設(shè)計要求。 調(diào)試期間，氧化溝出水 COD 最大 49～ 58 mg/L，最小 11～ 12 mg/L，平均 30 mg/L，大大低 于設(shè)計要求的 ≤60 mg/L(見圖 6)。 調(diào)試期間，二期工程兩氧化溝出水的 SS 最大 18 mg/L，最小 5 mg/L，平均12 mg/L，大大低于設(shè)計要求的 ≤20 mg/L(見圖 4)。 2020 年 6 月，系統(tǒng)調(diào)試工作順利結(jié)束。 圖 3 系統(tǒng)調(diào)試 PDCA 循環(huán) 2020 年 3 月 9 日，二期工程系統(tǒng)調(diào)試開始進行。 系統(tǒng)調(diào)試 單元調(diào)試圓滿完成后，污水處理廠系統(tǒng)投入較長時間的試運行，進行進一步的系統(tǒng)調(diào)試工作，以證實系統(tǒng)的處理性能，發(fā)現(xiàn)并及時糾正可能發(fā)生的不正常現(xiàn)象，優(yōu)化運行參數(shù)，確保整個系統(tǒng)達到最佳的運行狀態(tài)和處理效果。 2 月 28 日， 1 氧化溝中溝和邊溝 MLSS 分別達到 4.1 g/L 和 g/L， 2 氧化溝達到 3 g/L 和 g/L，已經(jīng)達到并超過設(shè)計要求，標(biāo)志著該廠污泥培養(yǎng)階段已經(jīng)結(jié)束。 2020 年 1 月 21 日，根據(jù)該廠兩期工程的特點，將該廠一期工程的活性污泥，通過污泥脫水系統(tǒng)的濃縮池，溢流進入二期工程的進水系統(tǒng)，污泥培養(yǎng)正式開始。迄今為止，直接影響運行的問題已經(jīng)全部整改，尚有一些遺留問題在整改中。 2020 年 1 月 10 日，二期工程濃縮池和厭氧池從氧化溝泵入一期工程二沉池出水，開始進行設(shè)備清水運行調(diào)試。 12月 28日，經(jīng)施工單位整改，氧化溝出水槽漏水問題解決，氧化溝開始引入一期工程二沉池出水。 2020 年 12 月 25 日，開始向 1 氧化溝和 2 氧化溝注入一期工程的二沉池出水。 12月 3 日，開始進行氧化溝設(shè)備檢查及空機調(diào)試工作。運行狀態(tài)分別與 A， B， C階段基本相同，只是將 Ⅰ 溝與 Ⅲ 溝互換。 Ⅲ 溝處于沉淀和出水狀態(tài)。 Ⅰ溝內(nèi)所有轉(zhuǎn)刷和水下攪拌器全部關(guān)閉，處于預(yù)沉淀狀態(tài)。運行時間為 1 h。 Ⅲ 溝處于沉淀和出水狀態(tài)。 Ⅰ 溝內(nèi)所有轉(zhuǎn)刷和水下攪拌器也全部運行。運行時間為 h。 Ⅲ 溝處于沉淀和出水狀態(tài)，溝內(nèi)所有轉(zhuǎn)刷和潛水?dāng)嚢杵魅筷P(guān)閉，出水經(jīng)電動調(diào)節(jié)堰門排出。 Ⅱ 溝內(nèi)所有轉(zhuǎn)刷和潛水?dāng)嚢杵魅窟\行，進行硝化作用。污 水進入潛水?dāng)嚢杵魅窟\行、曝氣轉(zhuǎn)刷全部關(guān)閉的缺氧狀態(tài)的 Ⅰ 溝，完成反硝化作用。 圖 2 三溝式氧化溝（硝化 反硝化）運行方式 A 階段。轉(zhuǎn)刷安裝于氧化溝工作橋下，電動調(diào)節(jié)堰門分設(shè)于氧化溝兩側(cè)邊溝。 厭氧池水力停留時間 30 min，循環(huán)推流式，設(shè)置有水下攪拌器。上清液與厭氧池的出水一起直接流入氧化溝配水井，并帶走大量的硝酸鹽。 回流污泥濃縮池停留時間約 h。由于生物除磷的需要，氧化溝前單獨設(shè)置厭氧池。 深圳市羅芳污水處理廠二期工程設(shè)計規(guī)模為 25萬 m3/d，進廠原污水和處理后出水的水質(zhì)指標(biāo)（即 GB 897896《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》中的一級標(biāo)準(zhǔn)）見表 1，此外表中還列出了進水水溫、出水 pH和脫水后污泥含水率要求。最后進行全流程的、較長時間的系統(tǒng)調(diào)試。然后利用該廠一期工程出水進行氧化溝清水試驗，并進行溝內(nèi)流速場測試。調(diào)試匯報會和做出重要決定的每周例會，皆由調(diào)試小組形成會議紀要，通知調(diào)試有關(guān)單位執(zhí)行。 調(diào)試有關(guān)