【正文】 )(7 7 0 5 6 kNP k ??? 計(jì)算可變作用效應(yīng) 在可變作用計(jì)算中，本示例對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 0m ，從支點(diǎn)至第一根橫隔梁段，橫向分布系數(shù)從 0m 直線過(guò)渡到cm ，其余梁段均取 cm 。 計(jì)算得 , 1511 ??? ?? ，其余 ? 值內(nèi)插可得 (見(jiàn)圖 23) 圖 23 跨中的橫向分布系數(shù) mC計(jì)算圖式（尺寸單位： cm） ③ 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 1號(hào)主梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖 5所示。 3it ( 103m2) 翼緣板① 220 3/1 腹 板② 20 馬 蹄③ 45 ? ? 系數(shù) ci值是根據(jù) t/b 值由姚玲森主編的《橋梁工程》表 262 查得的。 圖 22 TI 計(jì)算圖式（尺寸單位： cm） 表 22 IT計(jì)算表 分塊名稱 bi (cm) ti (cm) iitb ci ? ITi = ci ??? mi iiiT tbcI 1 3 式中： bi和 ti—— 相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度； ci—— 矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m—— 梁 截面劃分成單個(gè)小矩形的個(gè)數(shù)。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) (1)跨中的荷載橫向分布系數(shù) cm 如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)有五道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為： ???Bl 所以可按修正剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) mc。 簡(jiǎn)支梁橋的基頻可采用下列公式估算： ? ?Zcc HmEIlf 9 0 6 2 2 5 1022 ?????? ? 其中： ? ?mKggGm c / 10 ????? 根據(jù)本橋的基頻，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 1 5 7 6 ??? fl n? 按《橋規(guī)》第 條規(guī)定，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減，三車道折減 22%，但折減后不得小于用兩車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)果。 m） 0 剪力（ kN） 0 ? 彎矩（ kN 圖 21永久作用效應(yīng)計(jì)算圖 表 21 1號(hào)梁永久作用效應(yīng) 作用效應(yīng) 跨中 ? = 四分點(diǎn) ? = 支點(diǎn) ? = 一期 彎矩（ kN由于篇幅有限，本設(shè)計(jì) 舉 邊主梁作用效應(yīng)計(jì)算為例 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度 (1)預(yù)制梁自重 (第一期恒載 ) ①按跨中截面段主梁的自重 (四 分點(diǎn)截面至跨中截面，長(zhǎng) )： G(1)= 25 =(KN) ②馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重 ()： ?)2(G (＋ ) 25/2=(KN) ③支點(diǎn)段梁的自重 (長(zhǎng) )： ?)3(G 25 =(KN) ④邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： ( － － )=( 3m ) 端橫隔梁體積： ( － )=( 3m ) 故半跨內(nèi)橫隔梁重力為 ： G(4)=( ＋ 1 ) 25=(KN) ⑤預(yù)制梁永久作用集度 ??? 411 i iGg =(+++)/=(KN/m) 二期永久作用 哈爾濱 工業(yè)大學(xué) 華德 應(yīng)用技術(shù) 學(xué)院 本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 12 ①現(xiàn)澆 T 梁翼板集度 ?)5(g 25=(KN/m) ②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁 (現(xiàn)澆部分 )體積： =( 3m ) 一片端橫隔梁 (現(xiàn)澆部分 )體積： =( 3m ) 故： ?)6(g (2 +3 ) 25/=(KN/m) ③鋪裝 8cm 混凝土鋪裝： 9 25=(KN/m) 5cm 瀝青鋪裝： 9 23=(KN/m) 若將橋面鋪裝均攤給 5片主梁，則 7g =(+)/5=(KN/m) ④欄桿 一側(cè)人行欄： 。 哈爾濱 工業(yè)大學(xué) 華德 應(yīng)用技術(shù) 學(xué)院 本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 11 第 三 章 主梁內(nèi)力計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和二分點(diǎn)、四分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置五道橫隔梁，其間距為 。 橫隔梁的設(shè)置 模型試驗(yàn)結(jié)果表明， 在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有內(nèi)橫隔梁時(shí)它比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩得大。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也因布置錨具的需要，在距梁端 1920mm 范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。 表 12 跨中截面幾何特性計(jì)算表 分 塊 名 稱 分塊面積 Ai（ cm2） 分塊面積形 心至上緣距 離 yi（ cm） 分塊面積對(duì)上緣靜距 Ai= Aiyi （ 3cm ） 分塊面積的 自身慣矩 Ii （ 4cm ） isi yyd ?? ? （ cm） 分塊面積對(duì)截面形心慣矩 2iix dAI ? （ cm4） xi III ?? （ cm4） （ 1） （ 2） (3)=(1) (2) （ 4） （ 5） (6)=(1 (5)2 (7)=(4)+(6) 大毛截面 翼 板 3300 24750 61875 6985836 7047711 哈爾濱 工業(yè)大學(xué) 華德 應(yīng)用技術(shù) 學(xué)院 本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 9 三角承托 500 618710 621488 腹板 2400 75 180000 2880000 － 1108368 3988368 下三角 156 － 934122 935478 馬 蹄 1125 9938385 9996979 ? 7481 ? I=22590025 小毛截面 翼 板 2400 18000 45000 6343171 6388171 三角承托 500 823246 826024 腹板 2400 75 180000 2880000 621331 3501331 下三角 185147 186504 馬 蹄 1125 8829212 8887805 ? ? I=19789836 *注：大毛截 面形心至上緣距離 ? ?cmASy iis ??? ?? 小毛截面形心至上緣距離 ? ?cmASy iis ??? ?? (4)檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)ρ (希望ρ在 以上 ) 上核心距 ? ? ? ?cmyA Ik xs ?????? ? ? 下核心距 ? ?cmyA Ik sx ??? ?? 截面效率指標(biāo) ???? h kk xs? 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。 按照以上擬定的外形尺寸，就可繪出預(yù)制梁跨中截面 (見(jiàn)圖 12)。本示例考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置一層最多排三束，同時(shí)還根據(jù)《橋規(guī)》 條對(duì)鋼束凈距及預(yù)留管道的 構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度 450mm，高度 250mm。 馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的。為使翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減少局部應(yīng)力和便于脫模。 哈爾濱 工業(yè)大學(xué) 華德 應(yīng)用技術(shù) 學(xué)院 本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 6 圖 11 結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位 cm） 哈爾濱 工業(yè)大學(xué) 華德 應(yīng)用技術(shù) 學(xué)院 本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 7 (2)主梁截面細(xì)部尺寸 T梁翼板的厚度主要取決于橋面承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。ckf =, 39。ckf 與 0． 70 39。tkf MPa 持久狀 況 標(biāo)準(zhǔn)荷載組合： 容許壓應(yīng)力 ckf MPa 容許主壓應(yīng)力 ckf MPa 短期效應(yīng)組合： 容許拉應(yīng)力 pcst ?? ? MPa 0 容許主拉應(yīng)力 tkf MPa s? 5 碳 素 鋼 絲 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 pkf MPa 1860 彈性模量 pE MPa 310 抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 pdf MPa 1260 最大控制應(yīng)力 con? pkf MPa 1395 持久狀況應(yīng)力 標(biāo)準(zhǔn)荷載組合 pkf MPa 1209 材料 容重 鋼筋混凝土 r1 KN/m3 瀝青混凝土 r2 KN/m3 鋼絞線 3? KN/m3 鋼束與混凝土的彈性模量比值 Ep? 無(wú)量鋼 *注：本示例考慮主梁混凝土達(dá) C45強(qiáng)度時(shí)，開(kāi)始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。 表 11 基本計(jì)算數(shù)據(jù) 名 稱 項(xiàng) 目 符 合 單位 數(shù)據(jù) 混 凝 立方強(qiáng)度 kcuf, MPa 50 彈性模量 cE MPa 104 軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 ckf MPa 軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 tkf MPa 軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 cdf MPa 軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 tdf MPa 哈爾濱 工業(yè)大學(xué) 華德 應(yīng)用技術(shù) 學(xué)院 本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 5 土 短暫狀況 容許壓應(yīng)力 0． 70 39。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊叽艄?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼速用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。本算例主梁翼板寬度為 2200mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝階段的小截面 (b=1600mm)和運(yùn)營(yíng)階段的大截面 (b=2200)。 (4)《公路工程水文勘察設(shè)計(jì)規(guī)范》 (JTG C302020) (5) 《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (JTG D632020) (6) 《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 (JTJ0412020) 哈爾濱 工業(yè)大學(xué) 華德 應(yīng)用技術(shù) 學(xué)院 本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) （論文） 4 基 本計(jì)算數(shù)據(jù) 橫截面布置 本設(shè)計(jì)介紹公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖 25m 跨徑的定型設(shè)計(jì)，即在跨徑和 橋面凈空已確定的條件下進(jìn)行規(guī)格化的構(gòu)造布置。普通鋼筋直徑大于和等于 12mm 的用采用 HRB400 鋼筋；直徑小于 12mm 的均用 R335 鋼筋，按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm 的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。 材料及工藝 混凝土：主梁用 C50，欄桿及橋面鋪裝用 C30。所以第二方案最為合理。 通過(guò)以上三種方案比較，從使用效果、造價(jià)、材料等諸多方面看，第二方案優(yōu)點(diǎn)最多。 鋼材用量小，造價(jià)低。縱坡較大，東岸廣場(chǎng)及引道填土太高，土 方量大，土方來(lái)源困難。 拱的承載潛力大。 3 使用效果 屬于超靜定結(jié)構(gòu)，受力較好，主橋橋面連續(xù)，無(wú)伸縮縫，行車條件好，養(yǎng)護(hù)也容易。 技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求嚴(yán)格，施工方便，制造工藝簡(jiǎn)單。 標(biāo)準(zhǔn)凍深： 基本風(fēng)壓： 按 1/100,Wd=（ 3） 設(shè)計(jì)荷載：公路 Ⅰ 級(jí) （ 4） 橋面凈空： 凈 — 9+2 1m （ 5） 設(shè)計(jì)洪水頻率： 1/100 （ 6） 施工條件： ① 建筑材料供應(yīng)：保證供應(yīng) ② 施工隊(duì)伍技術(shù)狀態(tài)：專業(yè)施工隊(duì) ③ 施工期限： 2020 年 5 月至 2020 年 11月 （ 7）線路等級(jí) 。 （ 2） 氣象資料（ 哈爾濱地區(qū)）屬于嚴(yán)寒地區(qū) 年最高氣溫： 34℃；年最低氣溫： 23℃。項(xiàng)目建成后將與高贊大橋、干竹灘大橋及其接線一起直接連接龍江和桂洲等城鎮(zhèn)，大大縮短了 泰來(lái)縣 中心城區(qū)與周邊地區(qū)的距離，加強(qiáng)了 泰來(lái)縣 各個(gè)組團(tuán)之間的交通運(yùn)輸聯(lián)系。 作者簽名： 日期： 年 月 日 導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日 指導(dǎo)教師評(píng)閱書(shū) 指導(dǎo)教師評(píng)價(jià)： 一、撰寫（設(shè)計(jì)）過(guò)程 學(xué)生在論文（設(shè)計(jì)） 過(guò)程中的治學(xué)態(tài)度、工作精神 □ 優(yōu) □ 良