【正文】 ） 邊支點(diǎn)（右） 表 鋼束組【 N1】的內(nèi)力損失，在第四施工階段 單元 內(nèi)力 (扣除短期損失 ) (kN) 彈性變形損失 (kN) 徐變 /收縮損失 (kN) 松弛損失 (kN) 內(nèi)力 (扣除全部損失 )/ 內(nèi)力 (扣除短期損失 ) 左支點(diǎn) 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 左中支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 邊跨 3/4 邊跨跨中 邊跨 1/4 邊支點(diǎn)（左） 邊支點(diǎn)（右） 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 39 表 鋼束組【 N1】的內(nèi)力損失，在第五施工階段 單元 內(nèi)力 (扣除短期損失 ) (kN) 彈性變形損失 (kN) 徐變 /收縮損失 (kN) 松弛損失 (kN) 內(nèi)力 (扣除全部損失 )/ 內(nèi)力 (扣 除短期損失 ) 左支點(diǎn) 909119 18569 73136 0 邊跨 1/4 999260 34442 87129 5226 邊跨跨中 983282 36981 89190 3963 邊跨 3/4 998390 29578 91628 5156 左中支點(diǎn)（左） 911105 8907 88568 0 左中支點(diǎn)（右） 908576 11706 83445 0 中跨 1/4 998154 26797 93883 5137 中跨跨中 985803 32062 94084 4161 中跨 3/4 1000710 30181 90347 5343 中支點(diǎn)（左） 916158 12776 82020 124 中支點(diǎn)（右） 905722 12774 67757 0 中跨跨中 997914 22785 63899 5119 中跨 3/4 989467 25187 60276 4451 中支點(diǎn)（左） 1001621 23499 63103 5418 中支點(diǎn)（右） 914544 12631 67688 186 中跨 1/4 908578 15307 77559 0 中跨跨中 998155 31911 86162 5137 中跨 3/4 985804 36284 87547 4161 中支點(diǎn)（左） 1000710 33011 85904 5343 中支點(diǎn)（右） 916159 15282 77764 124 中跨 1/4 908578 13158 81117 0 中跨跨中 998155 31560 86769 5137 中跨 3/4 985803 33728 91016 4161 中支點(diǎn)（左） 1000710 27812 93232 5343 中支點(diǎn)（右） 987877 25186 87207 4317 邊跨 3/4 916159 11559 83636 124 邊跨跨中 908577 8707 88590 0 邊跨 1/4 998155 27151 91613 5137 邊支點(diǎn)（左） 983111 32613 88611 3950 邊支點(diǎn)（右） 999073 33232 86719 5211 圖 midas 中查看各施工階段預(yù)應(yīng)力損失動(dòng)態(tài)圖 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 40 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 41 第八章 預(yù)應(yīng)力和收縮徐變次內(nèi)力計(jì)算 由 midas 計(jì)算預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力，其計(jì)算結(jié)果如下。 即預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉控制應(yīng)力為 con? = pkf =1395MPa 在本設(shè)計(jì)中只針對(duì)鋼束組 N1 列出其在每一個(gè)施工階段的預(yù)應(yīng)力損失，對(duì)其他不做詳細(xì)一一列 出。本設(shè)計(jì)是先簡(jiǎn)支后連續(xù)的，因而所有預(yù)應(yīng)力鋼束都是采用先張法。 （ 6）、預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。 （ 4）、預(yù)應(yīng)力束筋配置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。由于每根預(yù)應(yīng)力束筋都是一個(gè)巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便。反之，在跨徑不大的結(jié)構(gòu)中，如選擇預(yù)加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構(gòu)受力過(guò)于集中而不利。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具形式選擇不當(dāng)，而使得結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。 負(fù)彎矩鋼筋采用 Φ 的 14 根，即，采用兩束 Φ 。 其中： ??上 上 、 ??下 下 本設(shè)計(jì)張拉預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉控制應(yīng)力為： 考慮預(yù)應(yīng)力損失為： 有效預(yù)應(yīng)力為： 單根鋼絞線 的面積為： Ay=140mm2 對(duì)于 C50： Ra=（軸心抗壓設(shè)計(jì)值） 本設(shè)計(jì)屬于變 截面的， 但變化不大，因而截面特性值取 常數(shù)，將以上數(shù)據(jù)代入（ 815）、（ 816）（ 817）、（ 818）分別得到配束的最小根數(shù)與最多根數(shù)。 K上 、 K下 截面上下核心距。 e上 、 e下 束筋對(duì)截面形心軸的偏心距。 yR 束筋有效預(yù)應(yīng)力。 此 主梁截面既要承受 Mmax 又要承受 Mmin 時(shí)，因此需要在梁上、下部都配置預(yù)應(yīng)鋼束，其數(shù)量應(yīng)根據(jù)主梁上、下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力或不超過(guò)容許壓應(yīng)力的控制條件來(lái)確定： 當(dāng)截面承受正彎矩 Mmax時(shí)得式（ 811）、（ 812）： 當(dāng)截面承受負(fù)彎矩 Mmin 時(shí)得式（ 813）、（ 814）： 在大量的設(shè)計(jì)工作與計(jì)算分析中，主梁就強(qiáng)度而言，在使用階段主要只進(jìn)行抗裂性驗(yàn)算，壓應(yīng)力一般不控制設(shè)計(jì)，因而根據(jù)式（ 812）、（ 813）可求的預(yù)應(yīng)力束筋的最小根數(shù)：（ 815）、（ 816） 事實(shí)上，在配置各 截面的束筋時(shí)，受客觀條件的影響不可能完全按計(jì)算值配置；有時(shí)配置較多，但也不能超過(guò)一定的值。 在本設(shè)計(jì)中，此橋?yàn)楹?jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)橋的橋梁，主梁在簡(jiǎn)支狀態(tài)下主要承受自重產(chǎn)生的正彎矩和預(yù)加力的作用，因此在正彎矩鋼束布置時(shí)應(yīng)滿足簡(jiǎn)支狀態(tài)下的受力要求。找到最不利位置（計(jì)沖擊系數(shù)和橫向分布系數(shù)）。下面應(yīng)用表格對(duì)活載內(nèi)力計(jì)算做統(tǒng)了計(jì)。 iy 主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值。 1 162 ccEIf lm?? 2 ccEIf lm??湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 im 荷載橫向分布系數(shù)。） =。2= 用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)： 2 ???? ? 用于負(fù)彎矩效應(yīng)： 3 ???? ? 活載內(nèi)力計(jì)算 主梁活載橫向分布系數(shù)確定之后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活在內(nèi)力，計(jì)算公式為： ? ?1P i i iS m P y???? ? 式中： PS 主梁最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）。將以上 1f ， 2f 代入得； 181。 對(duì)于連續(xù)梁，計(jì)算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)采用 1f ；計(jì)算連 續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)采用 2f 。即 PK=280KN， qk=。 表 第五施工階段內(nèi)力 截面號(hào) 剪力（ kN） 彎矩 (kN/m) 截面號(hào) 剪力（ kN） 彎矩 (kN/m) 1 0 59 4 63 8 67 12 72 16 76 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 續(xù)上表 21 80 25 84 29 89 33 93 38 97 42 100 46 100 50 55 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 22 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 第五章 活載內(nèi)力計(jì)算 折減系數(shù)、車(chē)道荷載、沖擊系數(shù) 橋面凈寬為 ，其設(shè)計(jì)車(chē)道數(shù)為單向三車(chē)道，由《橋規(guī)》可查得：三車(chē)道的車(chē)道折減系數(shù)為 ξ =，此橋采用車(chē)道荷載為公路一級(jí)，其均布荷載標(biāo)準(zhǔn)橋跨度為 30m，由橋規(guī)可知不計(jì)縱向折減。 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 圖 第五個(gè)施工階段彎矩圖 由圖 可知： Mmax=,位于邊跨跨中截面處； Mmin=，位于邊跨內(nèi)支點(diǎn)截面處。 圖 第四施工階段彎矩圖 由圖 可知： Mmax=,位于邊跨跨中截面處； Mmin=，位于邊跨內(nèi)支點(diǎn)截面處。即加自重 g2。 圖 第三施工階段彎矩圖 由圖 可知： Mmax=,位于第一跨中截面； Mmin=，位于邊跨內(nèi)支點(diǎn) 截面處。 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 圖 第二施工階段彎矩圖 由上表可知： Mmax=,位于跨中截面； Mmin=0，位于支點(diǎn)截面。 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 圖 第一個(gè)施工階段剪力圖 由圖 可知： Qmax=，位于支點(diǎn)右側(cè)， Qmin=,位于支點(diǎn)左側(cè) 表 在第一施工階段恒載內(nèi)力表 單元 階段 位置 軸向 剪力 y 剪力 z 扭矩 彎矩 y 彎矩 z 1 cs1 I[1] 0 0 2 cs1 I[2] 3 cs1 I[3] 4 cs1 I[4] 5 cs1 I[5] 6 cs1 I[6] 7 cs1 I[7] 8 cs1 I[8] 9 cs1 I[9] 10 cs1 I[10] 11 cs1 I[11] 12 cs1 I[12] 13 cs1 I[13] 第二施工階段 第二施工階段為各個(gè)簡(jiǎn)支梁合攏，當(dāng)現(xiàn)澆梁段達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度以后張拉負(fù)預(yù)應(yīng)力。下圖為第一施工階段的彎矩和剪力內(nèi)力圖，下表為剪力和彎矩的內(nèi)力匯總（僅列出第一跨 各 單元的內(nèi)力，其他各跨相應(yīng)位 置各單元內(nèi)力與第一跨 各 單元一致， 說(shuō)明；本表僅列出第一跨各個(gè)單元的內(nèi)力，剪力單位： KN，彎矩單位： ）。 g2=( 24+1 25)/7= 橫隔梁重力 根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸一塊預(yù)制橫隔板的體積為： V 橫 = = 全橋共有 25 片橫隔板，則起每延米的自重為 : 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 g 橫 =（ 25 25） /(7 180)= 計(jì)算結(jié)果 由施工過(guò)程可知， g1 適用于主梁第一、二、三施工階段恒載內(nèi)力計(jì)算， g2+g1適用于第四施工階段恒載內(nèi)力計(jì)算，則根據(jù)單元?jiǎng)澐旨跋鄳?yīng)的恒載集度，采用平面桿系有限元專(zhuān)用軟件進(jìn)行恒內(nèi)力計(jì)算。恒載集度計(jì)算公式采 31 25 /iig A kN m???? 。 根據(jù)上面的主梁截面特性，恒載計(jì)算應(yīng)分邊跨、中跨分別計(jì)算。 由以上施工階段的分析可知：結(jié)構(gòu)恒載是分階段形成的，主要包括 —— 預(yù)制 T梁一期恒載集度（ g1），成橋后橋面鋪裝二期恒載（ g2）。 (4)結(jié)構(gòu)組的定義 (圖 31)以及施工過(guò)程的截圖（圖 、 、 、 、 ）如下： 圖 構(gòu)組定義 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 圖 第一施工階段定義過(guò)程圖 圖 第二施工階段定義過(guò)程圖 圖 第三施