【正文】 最后感謝大學(xué)四年來所有的老師，為我們打下專業(yè)知識的基礎(chǔ) ； 感謝 閩南理工學(xué)院 四年來對我的大力栽培 ；感謝父母對我二十多年來辛勤的養(yǎng)育！ 閩南理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 32 參考文獻(xiàn) [1] 中國機(jī)械工程學(xué)會 中國模具設(shè)計大典編委會 .《中國模具設(shè)計大典 第 2卷 輕工模具設(shè)計》 .江西科學(xué)技術(shù)出版社 .2021. [2] 王孝培 .《塑料成型工藝及模具設(shè)計簡明手冊》 .機(jī)械工業(yè)出版社 .2021. [3] 程志遠(yuǎn)主編 .《實(shí)用塑料模具技術(shù)手冊》 . 中國輕工業(yè)出版社 .2021. [4] 申開智 .《塑料成型模具》（第二版） .中國輕工業(yè)出版社 .2021. [5] 唐志玉 .《塑料模具設(shè)計師指南》 .國防工業(yè)出版社 .1999. [6] 鄒紀(jì)強(qiáng) .《塑料模具典型結(jié)構(gòu)圖冊》 .模具制造雜志社編輯出版 [7] 蔣繼宏 王效岳 .《注塑模具典型結(jié)構(gòu) 100列》 .中國輕工業(yè)出版社 .. [8] 俞芙芳 .《新編簡明塑料模具實(shí)用手冊》 .福建科學(xué)技術(shù)出版社 .2021. [9] 張克惠 .《注塑模設(shè)計》 .西北工業(yè)大學(xué)出版社 .1995. [10]張玉 劉平 .《幾何量公差與測量技術(shù)》 .東北大學(xué)出版社 .. [11]傅建軍 .《 模具制造工藝》 .機(jī)械工業(yè)出版社 .2021. [12]鄒紀(jì)強(qiáng) .《塑料模具設(shè)計參考資料匯編》 .清華大學(xué)出版社 .. [13]翁其金主編 .《塑料模塑成型技術(shù)》 .機(jī)械工業(yè)出版社 .. [14]王鵬駒主編 .《塑料模具技術(shù)手冊》 .機(jī)械工業(yè)出版社 .2021. 閩南理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 33 附錄 圖 附錄 1 主視圖 圖 附錄 2左視圖 閩南理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 34 圖 附錄 3 俯視 。在畢業(yè)設(shè)計后期的工作中，工作量加大，許老師不僅要審核我的圖紙，還要修改論文中不足的地方。 在這里首先要感謝我的導(dǎo)師 許艷華。尤其根據(jù)模具加工的便捷性，來進(jìn)行設(shè)計，同時又滿足要求，這樣更符合實(shí)際生產(chǎn)。在寫論文中主要是運(yùn)用 Word 軟件及幻燈片的制作，在這過程中自學(xué)了兩個軟件的基本操作。 在設(shè)計的整個過程中，主要用到了 AUTOCAD 及 PROE 軟件。 所以在開模行程和塑件推出距離的要求方面，注射機(jī)也符合要求。所以選用的是注射機(jī)最大開模行程與模厚無關(guān)的校核。 開模行程和塑件推出距離的校核 注射機(jī)的開模行程是有限制的，取出產(chǎn)品所需要的開模距離必須小于注射機(jī)的最大開模距離。 即模具長寬＜拉桿面積。 28 根據(jù)參考文獻(xiàn) [4]第 41 頁公式 3210 得： F= p A= 50 = （ 33） 式中 F—— 注塑機(jī)的額定鎖模力，單位 KN； A—— 產(chǎn)品家上澆注系統(tǒng)在分型面上的總投影面積，單位 cm2， 由軟件 PROE 計算得面積為 cm2. 經(jīng)比較得： F＜ F 注射機(jī) =630KN 所以在鎖模力要求方面，注射機(jī)符合要求。 K—— 損壞系數(shù)。 根據(jù)參考文獻(xiàn) [4]第 41 頁公式 329 得： p=k p. （ 32） 式中 p— — 模具型腔及流道內(nèi)塑料熔體平均壓力，單位 Mpa。 鎖模力校核 鎖模力是注射機(jī)鎖模裝置施加于模具的最大夾緊力。 Mso—— 最大注射量，單位 g. 由于阻燃 ABS 的密度與聚苯乙烯的密度較接近，所以可直接通過體積的比較來校核。 26 圖 224 水道連接 3 27 3 注射機(jī)參數(shù)的校核 注射量的校核 注塑機(jī)的最大注塑量應(yīng)大于制品的重量或體積（包括流道及澆口凝料飛邊），通常注塑機(jī)的實(shí)際注塑量最好在注塑機(jī)的最大注塑量的 80%。 圖 223 水道布置 2 ④ .由于模具型腔選用的是整體式嵌入，要防止冷卻水道的冷卻水的外泄，則選用水嘴的螺紋部分應(yīng)足夠長，可直接與嵌入的動定模鑲塊連接，水嘴與水管連接必須密封。 圖 222 水道布置 1 ③由于模具需連續(xù)性工作，熔融塑料的不斷加入，澆口套及附近的工件所受的溫度一直都很高，為了提高模具的壽命急更好的的工作， 則在澆口套附近開設(shè)兩個水 道。由于模具型腔結(jié)構(gòu)為整體嵌入式，則可分別在動定模鑲塊上各開設(shè)兩個冷卻水道。 ②冷卻水管的數(shù)量愈多，對塑件的冷卻也就愈均勻。 （二）冷卻水道的布置 ①在允許的條件下，冷卻水道 距型腔壁不宜太遠(yuǎn)或太近，以免影響冷卻效果和模具 25 強(qiáng)度，其距離一般為冷卻孔直徑的 1～ 2 倍。 設(shè)計中選用較為常用的溝道式冷卻，以鉆孔的形式加工冷卻水道。 ②管道式冷卻 模具或模板上鉆孔或銑槽，在孔或槽內(nèi)嵌入銅管。 由于本產(chǎn)品的材料為阻燃 ABS，所要求的模具溫度 50～ 80℃，模具溫度較低，所以不必另外設(shè)置加熱裝置，但是必須加設(shè)冷卻裝置。對于要求模具溫度較高的塑料，如聚甲醛、聚砜、聚苯醚等，成型的塑料容易產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力和表面缺陷，故宜采用較高的模溫。熱塑性塑料在注射成型過程中，根據(jù)其品種不同，對模溫的要求也有所不同。如左圖所示。為了避免復(fù)位過程中，復(fù)位桿和頂模板的過度接觸或碰撞，則采用彈簧復(fù)位的方法。 圖 219 危險面 推桿數(shù)量和位置分布如下圖所示： 圖 220 定桿布置 24 （二）推桿復(fù)位裝置 選用最常見的復(fù)位桿來完成復(fù)位動作。 在制件四個邊角的位置（ A A A A4），由于空間太小，同時又考慮到在推出過程中處于危險的位置，所以在四個角的位置加設(shè)四根直徑為 3 ㎜的圓形推桿。 ③ .推桿端面應(yīng)和型腔在同一平面上，或比型腔的平面高出 ～ ㎜，否則會影 23 響制件的外觀和使用。 （一）推桿數(shù)量及位置的確定 ① .推桿的推出位置應(yīng)設(shè)在脫模阻力大的地方，側(cè)壁是阻力較大的地方。但是，它與塑件接觸面積一般比較小，設(shè)計不當(dāng)易引起應(yīng)力集中 因 而頂穿塑件或使塑件變形。 根據(jù)制件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及經(jīng)濟(jì)性，選用應(yīng)用最廣泛、最簡單的推桿脫模機(jī)構(gòu)。 ② .不影響塑件外觀，不造成塑件變形破壞。脫出塑件的機(jī)構(gòu)稱為推出機(jī)構(gòu)。設(shè)計中選用的是彈簧鋼球定位裝置，到位后鋼球落入凹槽內(nèi)，起到止動的效果。 彈簧止動銷和彈簧鋼球定位在中小型模具中廣泛應(yīng)用。為了避免擦傷和變形，楔緊塊應(yīng)有足夠的表面硬度，將楔緊塊熱處理 HRC53。 （三）楔緊塊的設(shè) 計 在制品注射成型過程中，滑塊在抽芯方向受到塑料較大的推力作用，這個里通過滑塊傳遞給導(dǎo)柱，而斜導(dǎo)柱為細(xì)長桿，受力后容易變形，因此必須設(shè)置楔緊塊使滑塊不致產(chǎn)生位移，從而保證制品的精度和斜導(dǎo)柱。 圖 216 整體式結(jié)構(gòu) 滑槽對滑塊的導(dǎo)滑部位采用間隙配合，配合特性采用 H8/g7，其它各處均留有間隙。燕尾槽精度較高，但制造比較困難，在這里不采用。結(jié)構(gòu)如下 圖所示： 21 圖 215 側(cè)型芯的固定形式 對于 A3 部分的成型，采用的是整體式滑塊。型芯穿過滑塊，通過緊定螺釘將型芯和滑塊固定在一起。 +8 = ㎜（取 86 ㎜） 圖 213 斜導(dǎo)柱長度 滑塊的設(shè)計 （一）側(cè)型芯與滑塊的聯(lián)接形式 圖 214 抽芯位置 滑塊分整體式和組合式兩種。 /2+35/ cos15。 所以當(dāng) d=14 mm時，可以完成抽芯工作。 = 式中 Z—— 斜導(dǎo)柱與導(dǎo)柱孔的單邊間隙 M= FW LW， （ 219） = 103 = 根據(jù)參考文獻(xiàn) [2]第 162 頁公式 3－ 54 得： d= ㎜ （ 220） 在本設(shè)計中取 d=14 mm 根據(jù)參考文獻(xiàn) [2]第 162 頁得： 斜導(dǎo)柱為圓形截面是的斷面系數(shù)為： W=π d3/32= d3 （ 221） =（ 14 103） 3 = 107mm 3 根據(jù)參考文獻(xiàn) [2]第 162 頁公式 3－ 53 得： δ W=M/W （ 222） = 107 = Mpa＜ [δ ]= Mpa 式中 [δ ]—— 斜導(dǎo)柱材料的許用彎曲應(yīng)力，斜導(dǎo)柱的材料選用的是碳鋼， [δ ] = Mpa； δ W—— 斜導(dǎo)柱受到彎曲所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力，單位 Mpa。 根據(jù)參考文獻(xiàn) [2]第 129 頁得： LW， =(H/2+Z/ sinɑ)/ cosɑ （ 218） =（ +。 = （二）斜導(dǎo)柱直徑的確定 根據(jù)參考文獻(xiàn) [2]第 162 頁公式 3－ 5 得： 19 M= FW LW， （ 217） 式中 FW—— 斜導(dǎo)柱承受的最大彎曲力，單位 N；