【正文】 m) ３ .計算位移 ① 僅由水平載荷引起的小車軌道點垂直位移 50 XHS = 3b (( 36PXM + 46QXM YXM6 )(3.6a +2.2b )+( 34PXM + 44QXM YXM4 )(36a+ 2b )+(56QXM/+ 56PXM /+MX6MN)(66a +42b ))/6./E/ 11xI =((+)(3.+2.)+(+)(3.+)+(++)(6.+4.))/6./21= 1XHS = XHS +(( QYXM8 + 58PXM +MX8MN 6XYM )2./3.( 6a + 2b )5a /4.) /E/ 7xI + 3b 2b /6./ 11。m) 3aF =23a 1YM / 1L =2(KN) a8XM = 3aM 3aF 4a == (tm)= (KNm) 2bM = 2b 1F ==(KNm) YXM8 = YXM6 = (KNm) YXM6 =( 1a /2+ 2b )A=(+)= (t 49 圖 2—36 1YF 、 12YF 、 13YF 作用的彎矩圖 ① 1YF 、 12YF 、 13YF 作用下各截面的彎矩值 F = 1YF + 12YF + 13YF =++= (t)= (KN) YXM4 =F 1a /2=(tm)= (KNm) MX6MN=MN= (KNm) 57PXM=0 ③ 求內(nèi)力 12YF DT15P=( 3b (31a +42b )56PXM/ 11xI + 5a ( 1a +22b )58PXM/ 7xI )/12/E =((3+4)+(+2)51/)/12/ = 12YF =DT1 5P /DT11=(t)= (KN) ⑷ 求內(nèi)力 13YF 獨 作用下，基本 結(jié)構(gòu)彎 矩 圖 ，如 圖 2—35所示。m) 58PXM=MX6 5P V 4a 4a == (t 47 圖 2—34 基 本結(jié)構(gòu)彎矩圖 ② 5P 單獨作用下，基本結(jié)構(gòu)中的各截面彎矩值： 4aF =25P 3a / 1L 2(t)= (KN) 55PXM=0 56PXM= 5P 3a == (tm)= (KNm) 36PyXM=36PXM+ 46QXM +56QXM=++= (KNm) 56QXM= 5Q /23a 3a == (tm)= (KNm) 45QXM = 44QXM = (KNm)= (KN 圖 2—32 單位力作用彎矩圖 ⑵ 求內(nèi)力 1YM ，彎矩圖如圖 2—33 所示。計算載荷值為： 3P =(t) 5P =(t) 6P =(t) MN=(t 45 基本結(jié)構(gòu)如前，由于結(jié)構(gòu)對稱，載荷反對稱，馬鞍橫梁截面內(nèi)只有剪力作用。 圖 2—30 垂直、水平方向加單位力作用的彎矩圖 1F =(t) 6aM= 1F 6a ==() 2bM = 2b 1F ==() 1XF = 1F =(t) 4aM = 4a 1XF ==() 8XM = 6a + 2b + 4a =++=() 1YM =(t) 3aM= 3a 1YM ==() YXM8 = 3aM =() YXM8 = 3aM =() 44 ３ .計算位移： ⑴ 僅由垂直載荷引起的小車軌道點垂直位移 YS = 3b /2/E/ 11xI (( 6a + 2b 2/3)(MX6 7P MX6 9Y )+( 6a + 2b /3)(MX5 7P MX5 9Y )(26a + 2b )8Y )+1/E/ 7xI ( 5a /2MX8X1(MX8 7P MX8 9Y 8Y )+4a 4a 4a /3V 6a) =((+2/3)()+(+1.356/3)()(2+)())+1/(7.661/2(())+) = (m)=9 (mm) ⑵ 僅由垂直載荷引起的小車軌道點水平位移 XS = 3a 3b /3/E/ 11xI ((MX6 7P MX6 9Y )+.5(MX5 7P MX5 9Y )8Y )+( 5a /23a (MX8 7P MX8 9Y 8Y ) 4a 3/3V 6a V 1YM )/E/ 7xI =(()+.5()1.5())+((()))/= (cm)= (mm) ． 2 水平載荷作用下，支承架的小車軌頂處位移 由于風(fēng)力作用下不引起支承架位移的變化，即不影響門機正常工作。m) ② 超靜定內(nèi)力 9Y 作用下，基本系統(tǒng)的截面內(nèi) 為： 98YXM=96YXM= (KN ① 超靜定內(nèi)力 8Y 作用下各截面彎 43 矩均為 96YXM= 9Y ( 2a + 3a )=(+)=(t 基本結(jié)構(gòu)如前，在 7P 作用下，馬鞍橫梁中間截面內(nèi)彎矩為 8Y ，軸向力為 9Y 。 垂直移動載荷作用下，支承架的小車軌頂處位移 僅考慮滿載小車位于懸臂端極限位置時，僅由吊重及小車自重引起的垂直和水平位移而其它垂直載荷不引起結(jié)構(gòu)位移的變化，由此不予考慮。m) 8XM = 8XZM 8XQ =( 543 aaa FFF ?? )( 5Y + 6Y + 7Y ) =(++)(++) = (t)= (KN) NZ8= 8ZX =2XIM 6X8X8?T WNXS/100 = = (MPa) 88JX XQ? /( 6X 10X 2)/100 =(2)/100 = (MPa) 22282883 .3 5 232 8 .0 2 9 JX3ZX ??????? = (MPa) 通過驗算其計算應(yīng)力 小于 ，滿足要求。m) 8XYM = 8XQM 28PXM 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a ) QYXM8 58PXM MX8MN+( 5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =+()()(+)X(+). 42 +(++)(+) = (t －８內(nèi)力值和應(yīng)力值 8XZM = 8XQM + 28PXM 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a )+ QYXM8 + 58PXM +MX8MN(5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =+()()(+)(+)++20.894+(++)(+) = (tm)= (KNm) 6XQ = 5XQ + 5Q 3a =+= (t)= (KN) 6ZQ =NZ5+ 2Q 2b =+= (t)= (KN) 6ZX = 6XM / 6XI 4X /2 41 = = (MPa) 6JX = 6XQ / 4X 10X 2)/100 =(2)/100 = (MPa) NN6=NZ6/ 6a /100=(MPa) ? ?22262N6661 9 . 7 7 73+1 3 . 4 5 8 )+8 0 . 8 1 6(= JX3+NZX= ?? = (MPa) 通過驗算其計算應(yīng)力 小于 ，滿足要求。m) 6YM = 6XQM + 26PXM 36PyXM 56PXM MX6MN 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a )+(5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =+()()(+1 )(+)+(++)(+) = (t －６內(nèi)力值和應(yīng)力值 6XZM = 6XQM + 26PXM + 36PyXM + 56PXM +MX6MN 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a )(5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =++++()()(+15 .161)(+)(++)(+) = (tm)= (KNm)=(KNm) 4ZQ = 3NQ + 4P =+= (KN) 4X? = 4XM / 4XI 2X /2 = = (MPa) JX4= 5XQ /( 2X 10X 2)/100 =(2)/100 = (MPa) NN4=NZ4/ 4a /100=(MPa) ? ?? ? 222X42N441 5 .3 8 23+2 .1 6 0+1 1 1 .3 5 2= )J 3+N+Z X4=? = (MPa) 通過驗算其計算應(yīng)力 小于 ，滿足要求。m) 4XQ = 3XQ + 4Q 2a =+= (tm) 4XYM = 3XYM ( 1YF + 4YF )2a 34PXM 44QXM =(+) = (tm) 3XM = 33QYM 3XQ = 1YF + 4YF + 3P =++= (t)= (KN) 3ZQ = 3Q 1a /+( 5Y + 6Y + 7Y ) =+(++) = (t)= (KN) 3ZQ = 3XQ / 3xI 2X /2TWNXS/ = = (MPa) 3XJ = 3XQ /( 2X 10X )/ =()/ 39 = (MPa) 3NQ = 3ZQ / 3a /=(MPa) 3? =? ? 2223233JX3)( Z X??????? NQ = (MPa) 通過驗算其計算應(yīng)力 小于 ，滿足要求 －４內(nèi)力值和應(yīng)力值 4XZM = 3XZM ( 1YF + 4YF )2a + 3XPM + 4XQM =(+)++ = (tm) 33QYM=33QXM 1YM 3YM +( 5Y + 6Y + 7Y )1a /2 =()()+(++) = (tm) 力 5Y 、 6Y 、 7Y 的計算 DT11=( 1a ^3/24/ 3xI + 1a ^22a /4/ 10xI + 3b /12/ 11xI (31a 1a +61a 2b +42b 2b )+ 5a /24/ 7xI (22b + 1a )^2)/E+ 1a 1a 1a /(Ga nI ) =(^3/24/+^2+ (3+6+4)+(2+)^2)/+() = DT1QY=( 6a 1a (4XSQM+34PXM6a / 2a )/ 10xI + 5a ( 1a +2b ) QYXM8 / 7xI + 3b ((1a +2b )(34PXM+ 44QXM )+(1a +2b )(36PXM+56QXM)+(1a +2b )56QXM)/ 11xI )/+1a 1a /(Ga nI)(4XSQM+ 44QXM +(( 6a + 2a )/ 2a )34PXM) =((+)/+(+)+((+)(+)+(+)(+)+(+))/08687)/+()(++((+)/)) = 5Y =DT1QY/DT11=(t)= (KN) DT15P= 1a 1a /(Ga nI )1a 5P + 3b (1a (55 PXM+56PXM)+2b 38 (55 PXM+56PXM))/(E 11xI )+ 5a ( 1a +2b )58PXM/(E7xI ) =()+((+)+(+))/()+(+)() = DT1MN=( 3b ( 1a + 2b )MN/2/ 11xI + 5a /12/ 7xI ( 1a +22b )MX8MN)/E+MN1a 1a /(Ga nI ) =((+)+(+2)2.132)/+() = 6Y =DT1 5P /DT11=(t)= (KN) 7Y =DT1MN/DT11=(t)= (KN) 支承架各截面內(nèi)力及應(yīng)力 計算 －３內(nèi)力值和應(yīng)力值 ZXM3 = 33QXM 1YM 3YM ( 5Y 5Y + 6Y 6Y + 7Y 7Y )1a /2 =()()(++) = (tm) MX7MN=0 MX8MN=MN5aF4a == (tm) 57PXM=0 5aF=2MN/ 1L =2(t)= (KN) MX5MN=MN= (KNm) 58PXM=56PXMV 4a 4a == (tm) QYXM7 =0 4aF=25P 3a / 1L =2(t)= (KN) 55PXM=0 37