【正文】 yx????????? ???? 同理懸臂根部截面 2 點(diǎn)應(yīng)力為： ? ?? ?? ?322222222222MPyx????????? ???? 懸臂根部截面截面 1 點(diǎn)、 2 點(diǎn)計(jì)算應(yīng)力 2221 ?? 、 小于許用值 ，滿足要求。對(duì)工作級(jí)別是Ａ６、Ａ７、Ａ８級(jí)的結(jié)構(gòu)件，應(yīng)驗(yàn)算疲勞強(qiáng)度。對(duì)重級(jí)工作類型的起重機(jī)，在焊接的板結(jié)構(gòu)金屬結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，取值 等效? = t ????? 等效等效 ? 上面門架內(nèi)應(yīng)力計(jì)算中，最大應(yīng)力再懸臂根部截面主腹板翼緣板下角點(diǎn)，為此用 等效? 代替 Q，即為在等效載荷作用下產(chǎn)生的最高應(yīng)力。 主梁腹板局部穩(wěn)定性計(jì)算 已知主梁截面的主腹板高度 h=1450mm，其厚度 mm81 ?? 副腹板高度h=1450mm，其厚度 mm61 ?? ，則其高厚比為： ? ?副腹板高厚比主腹板高厚比 4 161 4 5 0)( 8 181 4 5 02010??????hh 對(duì) AQ ?235 腹板的高厚比在 320240 0 ?? ?h 的范圍內(nèi)，在梁的全長(zhǎng)內(nèi)應(yīng)設(shè)置橫向加勁板，還需要設(shè)置兩條縱向加勁肋，這時(shí)第一條設(shè)置在受壓邊 1h =（ ~） h處，即 1h =~290mm，第二條設(shè)置在距腹板受壓邊（ ~）h處，即 2h =435~580mm。 h=(m) C=(H7+X7)+=(+)+=(m) 1h = 0h ==(m) 由于 1h =0h ,可知板驗(yàn)算上區(qū)格上下應(yīng)力比 Φ=。 龍門架剛度設(shè)計(jì)計(jì)算 主梁垂直靜 剛度計(jì)算 ，小車作用在跨中時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 2—12所示，跨中靜剛度 SY ： P 3C 為小車輪距對(duì)剛度影響系數(shù) ,其值為： 3C =13BB/2/ 2S + 3B /2/ 3S =13+ /2/ = SY =( QP + GP )3S /(9600ExI )3C =(+)^3/(9600) 29 = (mm) K= xI h/( yI S) =() = 主梁跨中靜剛度許用值為 通過驗(yàn)算，跨中靜剛度滿足要求。 主梁水平靜剛度計(jì)算 水平框架為多次超靜定結(jié)構(gòu)，利用結(jié)構(gòu)力學(xué)的對(duì)稱性，從兩端梁中間截開取超靜定框架一 側(cè)為基本系統(tǒng)，并作為計(jì)算簡(jiǎn)圖。 計(jì)算水平剛度時(shí)只考慮慣性力影響，而忽略風(fēng)力作用。 水平剛度計(jì)算式中 1xzQ , 1xyQ 等于強(qiáng)度計(jì)算內(nèi)力對(duì)應(yīng)值 QH0/Q0, 2xzQ , 2xyQ , 3xzQ , 3xyQ 等于強(qiáng)度計(jì)算內(nèi)力各對(duì)應(yīng)值 0HP /P0 小車位于懸臂時(shí)，剛度計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖 2—15，水平靜剛度 3SY 為： 圖 2—15 剛度計(jì)算簡(jiǎn)圖 0HP = (t) 0hq =(t/m) 3SY =( 11L /(EyI ))( QM ( S+2( 21L + 22L )S/ 2S +( 21L / 2S )11L )+PM (S+ 11L )+(S+11L ) B1( 1xzQ 3xzQ )+SB1( 1xyQ 3xyQ ) =(())((+2(+) +())+(+)+(+)(.17)+()) =(mm) 31 懸臂水平靜剛度許用值為： 通過驗(yàn)算，懸臂端水平靜剛度滿足要求。 32 第六章 支承架 設(shè)計(jì)計(jì)算 支承架 強(qiáng)度 設(shè)計(jì)計(jì)算 垂直載荷作用下，馬鞍橫梁跨中截面內(nèi)力 計(jì)算 垂直作用載荷有 3Q 、 2Q 、 6Q 、 2P 、 4P 。 圖 2—17 計(jì)算基本簡(jiǎn)圖 支承架是三次超靜定結(jié)構(gòu)，由馬鞍橫梁中間截面斷開，作為超靜定的基本結(jié)構(gòu)，由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，載荷對(duì)稱 ，斷開截面只有彎矩和軸向力。 ，如圖 2—18 所示 ，如圖 2—19 所示 33 圖 2—18 彎矩作用下單位力圖 圖 2—19 軸向力作用下單位力圖 4P 作用下彎矩圖，如圖 2—20 所示 2P 作用下彎矩圖 ,如圖 2—21 所示 圖 2—20 均布載荷和 4P 作用下彎矩圖 圖 2—21 2P 作用下彎矩圖 基本結(jié)構(gòu)在均布載荷、集中力作用下各 截面的彎矩值為： 各截面彎矩值 33QXM= 3Q 21a /8= /8= (tm) 34QXM=33QXM= (KNm) 36QXM=( 2b + 1a /4)3Q 1a /2 =(+) = (tm) 46PXM = 2b 4P == (tm) 26QXM= 2Q 2b 2b /2=(tm) QXM6=36QXM+ 46PXM +26QXM=++= (tm) 1aF = 1a 3Q /2+ 4P + 2Q 2b + 6Q 1L /2 =+++ = (t) = (KN) QXM8=QXM6+ 1aF 4a =+= (tm) 67QXM= 6Q 21L /8= /8= (tm) 2aF = 2P = (KN) 25PXM= 2P 6a == (tm) 26PXM = 2P ( 6a + 2b ) =(+) = (tm) 28PXM = 26PXM + 2aF 4a =+ = (tm) 27PXM = 28PXM = (KN由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，載荷反對(duì)稱，馬鞍橫梁斷開截面只有剪力，為求解簡(jiǎn)單，將載荷分為三種情況作用在基本結(jié)構(gòu)上，一種是均布載荷，一種是 5P 作用，第三種是 MN作用。 2 剪力作用下單位力圖 ：如圖 2—23 所示 3 均布水平載荷 3P 、 6P 作用下彎矩圖，如圖 2—24 所示 圖 2—23 剪力圖 圖 2—24 彎矩圖 5P 作用下彎矩圖，如圖 2—25 所示 ，如圖 2—26 所示 36 圖 2—25 5P 作用下彎矩圖 圖 2—26 MN作用下彎矩圖 、集中力 5P ，扭矩 MN作用下， 各截面彎矩值 34PXM= 3P 2a == (tm) 44QXM =( 4Q 2a ^2)/2=(^2)/2 = (tm) 34PXM=34PXM= (KNm) 36PXM= 3P ( 2a + 3a )=(+) = (tm) 46QXM = 4Q 2a ( 3a 3a + 2a /2) =(+= (t?m)= (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KNm) MX6MN=MN= (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KN －５內(nèi)力值和應(yīng)力值 5XZM = 4XZM +25PXM+MX5MN =++ = (tm) 5XYM = 4XYM + 25PXMMX5MN 40 =+ = (tm) 5XQ = 4XQ + 5P =+= (t)= (KN) NZ5=NZ4+ 2P =+= (t)= (KN) 5XZ = 5XM / 5XI ( 2X +++ 9X )/2TWNXS/100 =(+++)/2 = (MPa) 5XJ = 5XQ /( 9a 10X 2)/100 =(2)/100 = (MPa) NN5=NZ5/A5a/100=(MPa) ? ?? ? 222X52N5X553++= J 3+N+Z= ? = (MPa) 通過驗(yàn)算其計(jì)算應(yīng)力 小于 ，滿足要求。m) = (KNm)= (KN －７內(nèi)力值和應(yīng)力值 7XM = 8XQM + 7XQM +27PXM 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a ) =++()()(+)(+) = (tm) 7ZX = 7XM / 7xI 6X /2TWNXS/100 = = (MPa) 87 JXJX ? = (MPa) 22272773 .3 5 231 0 .0 7 4 JX3ZX??????? = (MPa) 通過驗(yàn)算其計(jì)算應(yīng)力 小于 ，滿足要求。m) = (KNm)= (KN 6 .2 支承架剛度設(shè)計(jì)計(jì)算 支承架剛度計(jì)算，是以支承架小車軌道點(diǎn)垂直，水平位移為計(jì)算內(nèi)容， 主要考慮垂直移動(dòng)載荷及水平慣性力（忽略風(fēng)力）引起的位移，由于兩種位移很少同時(shí)出現(xiàn)，因此不考慮位移疊加的影響。 一 .剛性腿側(cè)計(jì)算： 滿載小車位于懸 臂極限位置時(shí)，支承架處作用垂直壓力為 7P ，計(jì)算 7P 引起的位移其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖３－３７所示， 7P =(t) 7P 作用下，支承架超靜定力的計(jì)算。 基本結(jié)構(gòu)作用單位力，彎矩圖如圖 2—27 所示。m)=(KNm) 、水平方向加單位力，并作彎矩圖，如圖2—30 所示。因此計(jì)算位移不予考慮，只考慮經(jīng)常變化的慣性力的影響，計(jì)算載荷為： 3P 、 5P 、 6P 、MN、 4Q 、 5Q ，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 2—31 所示 圖 2—31 計(jì)算簡(jiǎn)圖 一 .剛性支腿側(cè)計(jì)算： １ .慣性力作用下，支承架超靜定力的計(jì)算。為計(jì)算方便將載荷分為三種情況獨(dú)立作用，即均布載荷作用， 5P 單獨(dú)作用， MN單獨(dú)作用時(shí)，各內(nèi)力分別為 1YM 0、 1YM 2 和 1YM 4。m) 4Q =(t/m) 5Q =(t/m) ⑴ 單位力作用彎矩圖，如圖 2—32 所示。 圖 2—33 布力作用下的彎矩圖 ② 均布力作用下，基本結(jié)構(gòu)中的各截面彎矩值： 34PXM= 3P 2a == (tm) 46 35PXM=34PXM= (KNm) 36PXM= 3P ( 2a + 3a )=(+)= (tm) 46QXM = 4Q 2a ( 3a + 2a /2)=(+)= (KNm)= (KNm) 3aF=36PyXM2/ 1L =2/= (t)= (KN) QYXM8 = 36PyXM V 3a 4a == (tm) QYXM7 =0 ③ 求內(nèi)力 1YF 值 DT11=( 1a ^3/24/ 3xI + 1a 1a 2a /4/ 10xI + 3b /12/ 11xI (31a 1a +61a 2b +42b 2b )+ 5a /24/ 7xI (22b + 1a )^2)/E =(^3/24/++(34.950) = DT1QY=(( 1a 2a (334PXM+2 44QXM ))/ 10xI +( 5a ( 1a +22b ) QYXM8 )/ 7xI + 3b ((31a +22b )(34PXM+ 44QXM )+(31a +42b )(36PXM+ 46QXM )+(21a +32b ) 56QXM )/ 11xI )/12/E =(((3+2))/+((+2))/+((3+2)(+)+3+4)(51+)+(2+3))/)/12/ = 1YF =DT1QY/DT11=(t)= (KN) ⑶ 求內(nèi)力 ① 5P 單獨(dú)作用下，基本結(jié)構(gòu)彎矩圖，如圖 2—34 所示。m)= (KNm)= (KN 48 圖 2—35 基本 結(jié)構(gòu)彎 矩 圖 ② MN單獨(dú)作用下，基本結(jié)構(gòu)中的各截面彎矩值： 5aF=2MN/ 1L =2(t)= (KN) MX5MN=MN= (KNm) MX7MN=0 MX8MN=MN5aF4a == (tm) ③ 求內(nèi)力 1YM 4 值 DT1MN=( 3b ( 1a + 2b )MN/2/ 11xI + 5a /12/ 7xI ( 1a +22b )MX8MN)/E =((+)+(+26))/ = 13YF =DT1MN/DT11=(t)= (KN) ⑸ 1YF 、 12YF 、 13YF 作用的彎矩圖，如圖 2—36 所示。m) (KNm)= (KNm) 2—37 示 圖 2—37 垂直和水平方向加單位力作用下的彎矩圖 1F = 6aM= 1F 6a ==(KNm) 81XM = 6aM + 2bM =+= (tm) 1YF = 3aM= 3a 1YF ==(KNm)= (K