【正文】 ( 1YF + 4YF )2a + 3XPM + 4XQM =(+)++ = (tm) 4XQ = 3XQ + 4Q 2a =+= (tm)=(KN －６內(nèi)力值和應(yīng)力值 6XZM = 6XQM + 26PXM + 36PyXM + 56PXM +MX6MN 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a )(5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =++++()()(+15 .161)(+)(++)(+) = (tm) 6XQ = 5XQ + 5Q 3a =+= (t)= (KN) 6ZQ =NZ5+ 2Q 2b =+= (t)= (KN) 6ZX = 6XM / 6XI 4X /2 41 = = (MPa) 6JX = 6XQ / 4X 10X 2)/100 =(2)/100 = (MPa) NN6=NZ6/ 6a /100=(MPa) ? ?22262N6661 9 . 7 7 73+1 3 . 4 5 8 )+8 0 . 8 1 6(= JX3+NZX= ?? = (MPa) 通過(guò)驗(yàn)算其計(jì)算應(yīng)力 小于 ，滿(mǎn)足要求。 －８內(nèi)力值和應(yīng)力值 8XZM = 8XQM + 28PXM 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a )+ QYXM8 + 58PXM +MX8MN(5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =+()()(+)(+)++20.894+(++)(+) = (tm) 8XM = 8XZM 8XQ =( 543 aaa FFF ?? )( 5Y + 6Y + 7Y ) =(++)(++) = (t)= (KN) NZ8= 8ZX =2XIM 6X8X8?T WNXS/100 = = (MPa) 88JX XQ? /( 6X 10X 2)/100 =(2)/100 = (MPa) 22282883 .3 5 232 8 .0 2 9 JX3ZX ??????? = (MPa) 通過(guò)驗(yàn)算其計(jì)算應(yīng)力 小于 ，滿(mǎn)足要求。 基本結(jié)構(gòu)如前，在 7P 作用下，馬鞍橫梁中間截面內(nèi)彎矩為 8Y ，軸向力為 9Y 。m) ② 超靜定內(nèi)力 9Y 作用下，基本系統(tǒng)的截面內(nèi) 為： 98YXM=96YXM= (KN 45 基本結(jié)構(gòu)如前，由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)，載荷反對(duì)稱(chēng)，馬鞍橫梁截面內(nèi)只有剪力作用。 圖 2—32 單位力作用彎矩圖 ⑵ 求內(nèi)力 1YM ，彎矩圖如圖 2—33 所示。m) 45QXM = 44QXM = (KNm) 56QXM= 5Q /23a 3a == (tm)= (KNm) 58PXM=MX6 5P V 4a 4a == (tm) MX6MN=MN= (KN 49 圖 2—36 1YF 、 12YF 、 13YF 作用的彎矩圖 ① 1YF 、 12YF 、 13YF 作用下各截面的彎矩值 F = 1YF + 12YF + 13YF =++= (t)= (KN) YXM4 =F 1a /2=(tm) YXM8 = YXM6 = (KNm)= (KNm) ３ .計(jì)算位移 ① 僅由水平載荷引起的小車(chē)軌道點(diǎn)垂直位移 50 XHS = 3b (( 36PXM + 46QXM YXM6 )(3.6a +2.2b )+( 34PXM + 44QXM YXM4 )(36a+ 2b )+(56QXM/+ 56PXM /+MX6MN)(66a +42b ))/6./E/ 11xI =((+)(3.+2.)+(+)(3.+)+(++)(6.+4.))/6./21= 1XHS = XHS +(( QYXM8 + 58PXM +MX8MN 6XYM )2./3.( 6a + 2b )5a /4.) /E/ 7xI + 3b 2b /6./ 11。m) 3aF =23a 1YM / 1L =2(KN) a8XM = 3aM 3aF 4a == (tm) 2bM = 2b 1F ==(KNm) YXM6 =( 1a /2+ 2b )A=(+)= (tm)= (KNm) 57PXM=0 ③ 求內(nèi)力 12YF DT15P=( 3b (31a +42b )56PXM/ 11xI + 5a ( 1a +22b )58PXM/ 7xI )/12/E =((3+4)+(+2)51/)/12/ = 12YF =DT1 5P /DT11=(t)= (KN) ⑷ 求內(nèi)力 13YF 獨(dú) 作用下，基本 結(jié)構(gòu)彎 矩 圖 ，如 圖 2—35所示。 47 圖 2—34 基 本結(jié)構(gòu)彎矩圖 ② 5P 單獨(dú)作用下，基本結(jié)構(gòu)中的各截面彎矩值： 4aF =25P 3a / 1L 2(t)= (KN) 55PXM=0 56PXM= 5P 3a == (tm) 36PyXM=36PXM+ 46QXM +56QXM=++= (KNm)= (KNm)= (KN計(jì)算載荷值為： 3P =(t) 5P =(t) 6P =(t) MN=(t 圖 2—30 垂直、水平方向加單位力作用的彎矩圖 1F =(t) 6aM= 1F 6a ==() 2bM = 2b 1F ==() 1XF = 1F =(t) 4aM = 4a 1XF ==() 8XM = 6a + 2b + 4a =++=() 1YM =(t) 3aM= 3a 1YM ==() YXM8 = 3aM =() YXM8 = 3aM =() 44 ３ .計(jì)算位移： ⑴ 僅由垂直載荷引起的小車(chē)軌道點(diǎn)垂直位移 YS = 3b /2/E/ 11xI (( 6a + 2b 2/3)(MX6 7P MX6 9Y )+( 6a + 2b /3)(MX5 7P MX5 9Y )(26a + 2b )8Y )+1/E/ 7xI ( 5a /2MX8X1(MX8 7P MX8 9Y 8Y )+4a 4a 4a /3V 6a) =((+2/3)()+(+1.356/3)()(2+)())+1/(7.661/2(())+) = (m)=9 (mm) ⑵ 僅由垂直載荷引起的小車(chē)軌道點(diǎn)水平位移 XS = 3a 3b /3/E/ 11xI ((MX6 7P MX6 9Y )+.5(MX5 7P MX5 9Y )8Y )+( 5a /23a (MX8 7P MX8 9Y 8Y ) 4a 3/3V 6a V 1YM )/E/ 7xI =(()+.5()1.5())+((()))/= (cm)= (mm) ． 2 水平載荷作用下，支承架的小車(chē)軌頂處位移 由于風(fēng)力作用下不引起支承架位移的變化，即不影響門(mén)機(jī)正常工作。 ① 超靜定內(nèi)力 8Y 作用下各截面彎 43 矩均為 96YXM= 9Y ( 2a + 3a )=(+)=(t 垂直移動(dòng)載荷作用下，支承架的小車(chē)軌頂處位移 僅考慮滿(mǎn)載小車(chē)位于懸臂端極限位置時(shí)，僅由吊重及小車(chē)自重引起的垂直和水平位移而其它垂直載荷不引起結(jié)構(gòu)位移的變化，由此不予考慮。m) 8XYM = 8XQM 28PXM 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a ) QYXM8 58PXM MX8MN+( 5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =+()()(+)X(+). 42 +(++)(+) = (tm)= (KNm) 6YM = 6XQM + 26PXM 36PyXM 56PXM MX6MN 1YM 3YM ( 1YF + 4YF )( 2a + 3a )+(5Y + 6Y + 7Y )( 1a /2+ 2b ) =+()()(+1 )(+)+(++)(+) = (tm)= (KNm) 4ZQ = 3NQ + 4P =+= (KN) 4X? = 4XM / 4XI 2X /2 = = (MPa) JX4= 5XQ /( 2X 10X 2)/100 =(2)/100 = (MPa) NN4=NZ4/ 4a /100=(MPa) ? ?? ? 222X42N441 5 .3 8 23+2 .1 6 0+1 1 1 .3 5 2= )J 3+N+Z X4=? = (MPa) 通過(guò)驗(yàn)算其計(jì)算應(yīng)力 小于 ，滿(mǎn)足要求。m) 4XYM = 3XYM ( 1YF + 4YF )2a 34PXM 44QXM =(+) = (tm) 33QYM=33QXM 1YM 3YM +( 5Y + 6Y + 7Y )1a /2 =()()+(++) = (tm) MX7MN=0 MX8MN=MN5aF4a == (tm) 58PXM=56PXMV 4a 4a == (tm) 3aF =36PyXM2/ 1L =2/= (t)= (KN) QYXM8 = 36PyXM 3aF 4a == (tm) 56QXM= 5Q /223a = (tm) 45QXM = 44QXM = (KNm)= (KNm) 注：以上符號(hào)如33QXM的含義為：３－３截面在 3Q 作用下的Ｘ方向的 彎矩 水平載荷作用下，馬鞍橫梁跨中截面內(nèi)力計(jì)算 1． 剛性支腿側(cè)計(jì)算 支承架作用水平載荷有 3P 、 4Q 、 5Q 、 6P 、 5P 及扭矩 MN作用，支承架兩側(cè)作用的載荷對(duì)應(yīng)相等，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 2—22 所示 35 圖 2—22 計(jì)算簡(jiǎn)圖 水平 載荷作用下基本結(jié)構(gòu)同前。m) = (KNm)= (KNm)= (KNm)= (KNm) 35QXM=33QXM= (KN為了求解超靜定內(nèi)力簡(jiǎn)單，將均布載荷 3Q 、 4P 、 2Q 、 6Q 與集中力 2P 作用分開(kāi)考慮，設(shè)均布載荷引起截面彎矩為 ，軸向力為 1YF ，由集中力 2P 引起的截面 彎矩為 3YM ，軸向力為 4YF ，然后將內(nèi)力求和進(jìn)行校核計(jì)算。 門(mén)架縱向靜剛度計(jì)算 小車(chē)制動(dòng)時(shí)確定主梁沿門(mén)架縱向變形值即為縱向靜剛度計(jì)算，取計(jì)算模型為靜定結(jié)構(gòu)，計(jì)算基本簡(jiǎn)圖如圖 2—16 圖 2—16 計(jì)算基本簡(jiǎn)圖 yP =(t) 同樣只考慮小車(chē)制動(dòng)慣性力，不計(jì)風(fēng)力，小車(chē)制動(dòng)門(mén)架縱向靜剛度 Y 3YM 為： 4sY = yP /3002h S(1+K)/E/ xI = (1+)/= (mm) 其中： K= xI H/( yI 1S) =() = 主梁縱向靜剛度許用值為： 主梁縱向靜剛度滿(mǎn)足要求。由前節(jié)計(jì)算得均布載荷作用超靜定剪力為 1xYQ , 1xzQ ， 移動(dòng)載荷作用跨中或懸臂超靜定剪力為 2xYQ , 2xzQ , 3xYQ , 3xZQ 。 屈曲驗(yàn)算板的長(zhǎng)寬比 ? 為： ? = a/ 1h = ? =C/a= 屈曲驗(yàn)算簡(jiǎn)支板基本臨界應(yīng)力 E? 為： ? ? ? ?MP aaaEE 2222 ??????? ??????????????????? ????? 26 四邊簡(jiǎn)枝板的屈曲系數(shù)—、 mKKK ?? ， 正應(yīng)力計(jì)算屈曲系數(shù) ?K 、切應(yīng)力計(jì)算屈曲系數(shù) ?K 、擠壓應(yīng)力計(jì)算屈曲系數(shù) mK 為： ?K =(Φ+)=(+)= ?K =+4/ 2? =+4/ = mK =(2+.7/ 2? )(+? )/ ? /? =(2+.7/ )(1+)/ = 由于假定板周邊為彈性支承，則驗(yàn)算板臨界壓縮應(yīng)力及 cr1? 、臨界切應(yīng)力 cr? 、臨界局部壓應(yīng)力 mcr? 分別為： 1?????????????????板邊彈性嵌固系數(shù)，取—式中Emm c rEcrEcrKKK ? ?? ?? ?M P aK M P aKM P aKEmmc rEcrEcr?????????????????????????? 由于主梁為半偏軌梁， 2 點(diǎn)無(wú)擠壓應(yīng)力，即 0?m? ? ?M P acrmc rmcrcrmmcri0