連續(xù)剛構(gòu)頂推的施工(參考版)
2024-09-03 18:26本頁(yè)面
【正文】 對(duì)于主墩之間高差較大的多跨連續(xù)剛構(gòu)，抗推剛度差別大時(shí)，采用頂推時(shí)的各跨頂推力、各墩的位移差別也較大，將導(dǎo)致后期正常營(yíng)運(yùn)階段主墩的位移差別較大、主梁的應(yīng)力差別也較大，因此高度差別較大的主墩之間，抗推剛度應(yīng)盡量接近。收縮徐變的產(chǎn)生使成橋時(shí)與后期正常營(yíng)運(yùn)階段存在較大差值的墩頂位移，為了達(dá)到較好的使用效果，剛構(gòu)可以采用主墩截面特殊設(shè)計(jì)及合龍時(shí)頂推來(lái)解決邊主墩在后期向跨中方向偏移的問題。橫、豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序橫、豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉均采用滯后一個(gè)節(jié)段張拉，使橫、豎向預(yù)應(yīng)力的永存預(yù)壓力分布較為均勻。本橋是在按《公橋規(guī)－85》計(jì)算預(yù)拱度的基礎(chǔ)上，再根據(jù)以前大跨剛構(gòu)橋在正常使用情況下產(chǎn)生的下?lián)现档慕y(tǒng)計(jì)，選取了一個(gè)經(jīng)驗(yàn)值15cm作為額外的跨中預(yù)拱度抬高值，按2次拋物線分配給主梁標(biāo)高。合龍第第3主跨時(shí)計(jì)算值：第2跨頂推力為3750kN，第3跨頂推力為3950kN,7號(hào)、8號(hào)、。合龍第第4主跨時(shí)計(jì)算值，第1跨頂推力為325kN，6號(hào)、。因此合攏順序和工藝都必須嚴(yán)格控制。10號(hào)壁墩采用C50砼，其他墩身均采用C40砼。因此高度較高的7號(hào)橋墩下部采用整體箱形斷面。為了解決混凝土收縮徐變產(chǎn)生的主梁縮短而導(dǎo)致的主墩在營(yíng)運(yùn)期間向中跨方向傾斜，剛構(gòu)中跨合龍時(shí)均采用頂推使主墩向兩岸邊預(yù)偏的方式。雙壁墩身的抗推剛度僅為墩身繞自身形心軸抗推剛度之和，而不是整體箱型斷面的繞橋墩中心線的抗推剛度，因此決定采用抗推剛度相對(duì)較小的雙壁型橋墩。但是對(duì)于較長(zhǎng)的連續(xù)剛構(gòu)，由于主梁砼收縮徐變及體系溫差產(chǎn)生的主梁位移較大，從而引起邊主墩位移過大，因此連續(xù)剛構(gòu)總長(zhǎng)不宜過大。主橋6孔一聯(lián)長(zhǎng)1140米，為目前最長(zhǎng)聯(lián)的連續(xù)剛構(gòu)橋。適當(dāng)減小邊、中跨比可以降低邊跨現(xiàn)澆段的剪力，從而減小此段的主拉應(yīng)力。鎮(zhèn)寧岸引橋?yàn)?50m先簡(jiǎn)支后連續(xù)的預(yù)應(yīng)力T梁，勝境關(guān)岸為550+650m先簡(jiǎn)支后連續(xù)的預(yù)應(yīng)力T梁。一、概述虎跳河主橋橋跨布置為120m+4225m+120m六跨一聯(lián)的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，主墩均為薄壁墩，高度較高的7號(hào)橋墩下部分采用整體（雙幅）箱形斷面。 超長(zhǎng)聯(lián)連續(xù)剛構(gòu) 參考文獻(xiàn)：[1] 羅磊斜拉橋合攏段施工工藝研究四川建筑2005，25（3）.123124[2] 代曉燕 西芹大橋主橋連續(xù)剛構(gòu)橋邊跨現(xiàn)澆及合攏段的施工 工程科技 2005（2）.2732[3] 鄭鳳玉 高墩大跨徑曲線連續(xù)剛構(gòu)橋不平衡合攏施工技術(shù) 福建建設(shè)科技 2005（1）.3839[4 王中南 官洋溪大橋邊跨合攏方案研究 鐵道勘測(cè)與設(shè)計(jì) 20
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