【正文】 初次之外，和組員們一起討論、計(jì)算、畫圖、校核的過(guò)程也是非常寶貴的，這培養(yǎng)了我們的團(tuán)隊(duì)精神和協(xié)作能力，對(duì)我們以后的工作也很有幫助。她希望我們通過(guò)此次畢業(yè)設(shè)計(jì)能學(xué)到的是一種思想，這種思想在我們以后的學(xué)習(xí)和工作中都會(huì)讓我們受益匪淺。 7 參考文獻(xiàn)[1] 濮良貴，：高等教育出版社，[2] 唐增寶，：華中科技大學(xué)出版社，[3] ：冶金工業(yè)出版社，[4] ：冶金工業(yè)出版社，1983.[5] 廖漢元，：機(jī)械工業(yè)出版社，[6] （變）：化學(xué)工業(yè)出版社，[7] ：：機(jī)械工業(yè)出版社，1991.[8] ：：化學(xué)工業(yè)出版社，1993.[9] ：冶金工業(yè)出版社，[10] 大連理工大學(xué)工程圖學(xué)教研室編．機(jī)械制圖．（第六版）．北京：高等教育出版社，[11] 張紹甫, 徐錦康主編. 機(jī)械零件. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，[12] 崔甫主編. 矯正原理與矯正機(jī)械. 北京：冶金工業(yè)出版社，[13] 徐灝主編. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)3[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，[14] 張紹甫, 徐錦康主編. 機(jī)械零件. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，[15] ,. Saha, . Triathi, and Ram Avtar. Effect of Process Parameters on the Structure and Properties of Galvanized Sheets [J] . JMEPEG, 2008[16] Vladimirb . Ginzburg. SteelRolling Technology. Ginzburg, [17] . Srimani_, . Pankaj, J. Basu. International Journal of Mechanical Sciences [J].:1874–18848 致謝畢業(yè)前的收尾工作—畢業(yè)設(shè)計(jì)終于告一段落了，在此次設(shè)計(jì)的過(guò)程當(dāng)中，我們的指導(dǎo)老師—李寧老師對(duì)我們提供了莫大的幫助和支持。則，===≤[]所以，擠壓強(qiáng)度校核合格 ； 機(jī)架與螺母端面間擠壓應(yīng)力校核 =≤[] （）其中：[]——許用擠壓應(yīng)力，軋鋼機(jī)械 []=（60～80 ）MPa ；——機(jī)架上鏜孔直徑 ，=100 mm ；——螺母端面，=（～）==152 mm 。且為將螺母固定在機(jī)架的鏜孔內(nèi)，常采用壓板裝置。所以： ===則≤所以電機(jī)過(guò)載校核合格 ； 壓下螺絲及壓下螺母的強(qiáng)度校核計(jì)算 壓下螺母擠壓應(yīng)力校核 壓下螺母的直徑與螺距t隨壓下螺絲確定，此外，還要確定壓下螺母的高度H和外徑D ；壓下螺母的高度H可按螺紋的許用單位壓力為15~20MPa來(lái)確定，這時(shí)， H=（~2）d （)螺母的外徑D根據(jù)它的端面與機(jī)架接觸間的單位壓力為60~80MPa選取。對(duì)于17輥矯直機(jī)： ρ2=90h=9060=5400mm假定倒數(shù)第二個(gè)輥僅實(shí)現(xiàn)彈性彎曲，則其曲率半徑為即：則帶入值得：則工作輥危險(xiǎn)斷面在輥徑處，扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為:（工作輥輥徑取50mm） 合成應(yīng)力按第四強(qiáng)度理論計(jì)算： 由計(jì)算結(jié)果可知：矯直輥滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度要求。由于各輥系中的第三個(gè)輥受力最大，當(dāng)?shù)谌仢M足要求時(shí)起于各輥均可以滿足要求，所以只校核第三輥即可。通常工作輥的安全系數(shù)選取5。 工作輥的強(qiáng)度校核工作輥的強(qiáng)度條件是工作輥各處的計(jì)算應(yīng)力應(yīng)小于許用應(yīng)力?；旌喜贾枚嘤糜诔C正帶氧化皮的熱軋鋼板。 圖51 支承輥的布置形式垂直布置是支承輥僅承受工作輥的垂直方向的彎曲，用于輥徑與輥身長(zhǎng)度之比較大的矯正機(jī)。把這些值帶入式48，可得到： σmax1= N/mm2 而： [σ]=235 N/mm2；滿足式47所列出的強(qiáng)度條件。而： P1=P/2= N=925KN。此時(shí)橫梁中部的彎矩值達(dá)到了最大，而橫梁的軸向力變得最?。ǖ扔诹悖?。一般情況下（不是粗而短的構(gòu)件），切力對(duì)強(qiáng)度影響很小，因此可不考慮切力Q的影響。 Tmax= N?mm2 c=575mm。 F2=b2h2=100x160=16000 mm2。 從彎矩圖M中可以看出，立柱與橫梁連接處的彎矩值比較大，再考慮此處易產(chǎn)生應(yīng)力集中，因此該處必須進(jìn)行強(qiáng)度校驗(yàn)，其強(qiáng)度條件如下： （46）式中：σmax2—立柱中的最大應(yīng)力（牛/毫米2）； F2—立柱的斷面面積（毫米2）； W2—立柱的抗彎截面系數(shù)（毫米2）； [σ]—機(jī)架材料的許用應(yīng)力（牛/毫米2）。把以上數(shù)據(jù)代入式45，可得到： Tmax= N?mm2 畫出機(jī)架在外力P1和靜不定力T作用下的內(nèi)力圖，如圖49所示： 圖49 開(kāi)式機(jī)架內(nèi)力圖 機(jī)架和橫梁的強(qiáng)度校核 由于軸承座與機(jī)架窗口的配合間隙Δ隨軸承的上下運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的機(jī)械模塑而不斷增加，因此Δ是個(gè)變化值，強(qiáng)度校驗(yàn)時(shí)，為了安全起見(jiàn)，應(yīng)按Δ=0（新軸承座）的情況考慮。 l1=1860mm。 P1=P/2= N=925KN。按圖乘法求出δTT和ΔTP的值： （42） （43）式中： P1—作用在一個(gè)機(jī)架上的矯直力（千牛）； E—機(jī)架材料的彈性模數(shù)（牛/毫米2）。即 TδTT+ΔTP = －Δ （41）式中： T—機(jī)架受外力P1作用變形后，在立柱B點(diǎn)處軸承座對(duì)立柱的反作用力（千牛）， 稱為靜不定力； δTT—在T的單位力（1）作用下，立柱B、B兩點(diǎn)處在T力的方向上產(chǎn)生的變形， 稱為方程的主系數(shù)； ΔTP—在外力P1作用下，立柱B、B兩點(diǎn)處在T力的方向上產(chǎn)生的變形，稱為方程 的自由項(xiàng)； －Δ—軸承座與機(jī)架窗口的配合間隙，Δ的符號(hào)“﹣”表示作用力T的方向與變形 的方向相反。圖45開(kāi)式機(jī)架受力變形圖 求靜不定力T根據(jù)變形的協(xié)調(diào)條件可列出下面的補(bǔ)充方程來(lái)，并用力法求解出靜不定力T。 為了計(jì)算方便起見(jiàn)，現(xiàn)將開(kāi)式機(jī)架簡(jiǎn)化為一個(gè)開(kāi)式框架，如圖35所示，并將已知的外力P1及靜不定力T加在其上，其中靜不定力為未知數(shù)。 認(rèn)為軸承座為絕對(duì)剛體，當(dāng)受力后不會(huì)發(fā)生任何變形。其中P1=P/2，其中P為總的矯直力。根據(jù)本次的設(shè)計(jì)參數(shù)和設(shè)計(jì)要求，結(jié)合開(kāi)式機(jī)架和閉式機(jī)架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和優(yōu)缺點(diǎn)，本次設(shè)計(jì)的工作機(jī)座選用牌坊式開(kāi)式機(jī)架，以便于輥?zhàn)拥牟鹧b和滿足強(qiáng)度剛度要求。中輥通常是不動(dòng)的，而上下輥調(diào)節(jié)是通過(guò)手動(dòng)壓下機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)的。在機(jī)架窗口內(nèi)的下部有突出部分7是用來(lái)安放中輥軸承座用的，在其下部窗口的立柱內(nèi)表面上還鑲有耐磨滑板8，以防止軸承座上下移動(dòng)時(shí)磨損立柱表面。連接機(jī)架與軌座的螺栓在軌座孔中緊固，而螺栓的另一頭則做成圓錐形。圖44 650大型軋鋼機(jī)工作機(jī)座采用這種整體式的開(kāi)式機(jī)架結(jié)構(gòu)，對(duì)于換輥是十分方便的，因此開(kāi)式機(jī)架得到廣泛的應(yīng)用。機(jī)架蓋與機(jī)架立柱的連接時(shí)采用剛性很好的楔子1來(lái)實(shí)現(xiàn)的，二者之間的定位是靠菌狀銷子2完成的。它是由兩片開(kāi)式機(jī)架組成的，兩機(jī)架的上蓋被鑄成一體，稱為機(jī)架蓋。如機(jī)架立柱的斷面積選好后，一定要進(jìn)行強(qiáng)度和剛度的校驗(yàn)。對(duì)機(jī)架的中心線應(yīng)嚴(yán)格要求與軸承座中心線重合。因此，機(jī)架立柱斷面與軋輥輥頸d的平方之比F/d2 主要取決于矯直機(jī)類型和工作輥的材質(zhì)，并存在正比關(guān)系。表41 機(jī)架立柱斷面面積與輥頸直徑的平方比由于作用在立柱斷面F上的矯直力為輥?zhàn)由铣惺艿某C直力的二分之一。 圖42 機(jī)架的結(jié)構(gòu)形式為了便于更換工作輥，在閉式機(jī)架中，窗口的寬度應(yīng)稍大于工作輥的直徑D，而且在換輥側(cè)的窗口寬度比傳動(dòng)側(cè)的窗口寬度應(yīng)大10毫米，而在開(kāi)式機(jī)架中，其窗口寬度主要取決于工作輥直徑、軸承座高度、壓下螺絲的伸出量和安全臼、短支撐等有關(guān)零件的高度尺寸，以及上工作輥的最大提升量。組合式機(jī)架一般極少使用，其原因是這種機(jī)架強(qiáng)度和剛度都較差，它的結(jié)構(gòu)形式類似于水壓機(jī)。焊接式機(jī)架常用于一些大型、特厚板的矯直機(jī)中。其中，整體式在實(shí)際應(yīng)用中是最為廣泛的，只要在條件許可的條件下都盡可能地使用它，而且以閉式機(jī)架用的最為廣泛。同樣按材料力學(xué)的觀點(diǎn)來(lái)看，其強(qiáng)度和剛度比閉式機(jī)架差得多，因此開(kāi)式機(jī)架僅用于橫列式布置的型鋼和線材的矯直機(jī)上，以便于更換工作輥。（2） 開(kāi)式機(jī)架：它是由機(jī)器本體和上蓋兩部分組成。如圖41a所示為一閉式機(jī)架簡(jiǎn)圖，其閉式機(jī)架為一閉式框架。機(jī)架按結(jié)構(gòu)分，可以分為開(kāi)式與閉式兩種形