【正文】 =1+2e162。+As162。es162。ep162。+As162。= eps162。Vrps162。 （510） s162。235。1+15rVrps（59）(t,t0)+aEPspc162。表57 中跨跨中由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（sl6）sl6(t)=(t,t0)+aEPspcj(t,t0)249。式中：y——張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，y=；超張拉時(shí)，y=，取y=； z——鋼筋松弛系數(shù)，I級(jí)松弛z=，II級(jí)松弛z=，取z=；spe——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件 spe=sconsl1sl2sl4。2s6 （58） 247。sl5=fpk246。231。spe=sconsl NP=sAPs6lA=pessAepn=p e PspeAypNppn 中跨跨中由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失計(jì)算見(jiàn)表55,其余截面同跨中，見(jiàn)表56。 （57） m232。+yn Dspc=231。1230。后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)同一截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋逐束張拉時(shí)，由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按簡(jiǎn)化公式計(jì)算： sl4=m1C (56) aEDPsP2m式中：m——預(yù)應(yīng)力鋼筋的束數(shù)。l時(shí)在lf影響范圍 (55)式中：229。當(dāng)lf163。后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響，可參照《公預(yù)規(guī)》附錄D計(jì)算如下。DLlEP式中：229。 中跨跨中摩擦應(yīng)力損失計(jì)算見(jiàn)表51，其余截面同跨中，見(jiàn)表52。 (51) sl1=scon233。如筋束張拉時(shí)的初始預(yù)應(yīng)力(一般稱為張拉控制應(yīng)力)為scon，相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力損失值為sl，則有效預(yù)應(yīng)力的表達(dá)式為：spe=sconsl。然而筋束中的預(yù)應(yīng)力往往受施工因素、材料性能及環(huán)境條件等因素的影響而引起預(yù)應(yīng)力損失。其他截面計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表43和表44。表41 鋼束計(jì)算表 54背墻前緣線中跨I—I中跨II—II45I—III—II頂板負(fù)彎矩鋼束布置圖邊跨I—I邊跨II—II圖43 預(yù)應(yīng)力鋼束布置示意圖（單位：cm）III—III555 主梁凈、換算截面幾何特性計(jì)算在求得各驗(yàn)算截面的毛截面特性和鋼束布置的基礎(chǔ)上，即可計(jì)算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩及靜矩，為主梁在各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。其次截面上緣負(fù)彎矩的鋼束不僅用來(lái)承擔(dān)二期恒載、活載負(fù)彎矩及結(jié)構(gòu)次鋼束計(jì)算圖示遵循以上原則，結(jié)合本設(shè)計(jì)的施工特點(diǎn)，鋼束布置結(jié)果如圖43所示。（6）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段彈性受力狀態(tài)的需要，53而且要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。（4）預(yù)應(yīng)力束筋配置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這樣往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。由于每根束筋都是一巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋截面選擇過(guò)小，造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過(guò)多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時(shí)，則要求增大束筋截面。 （OVM154錨具）連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力筋束的配置除滿足《公預(yù)規(guī)》構(gòu)造及受力要求外，還應(yīng)考慮以下原則：（1）應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的布置形式與錨具形式，對(duì)不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置形式。綜合考慮以上3種鋼筋估算方法得出的鋼筋束估算結(jié)果，由鋼束估算結(jié)果知：中、邊跨和各梁的正彎矩鋼束相差不多，為方便鋼束布置和施工，各梁正彎矩鋼束都取用39股，負(fù)彎矩鋼束定為25股。則根據(jù)式（423）可得：nyx=3. 估算支點(diǎn)截面上緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋（中梁）52 M由表316可知：M=m，則有效高度h0=，受壓翼緣寬度b=。由表316可知：M=m，則有效高度h0=，受壓翼緣寬度b=?；炷凛S心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=。 圖41 按極限承載能力估算預(yù)應(yīng)力筋計(jì)算圖示當(dāng)截面承受雙向彎矩時(shí)，可分別視為單筋截面，分別計(jì)算上下緣所需的受力筋數(shù)量。232。Vh 或 ny=231。0232。bVh由此：Ny=fcdV231。232。0247。M=0gM=M=fVbVxVh 229。X=0Ny=fcVV xdbx246。截面的安全性通過(guò)計(jì)算截面抗彎安全系數(shù)來(lái)保證。則根據(jù)式（421）可得：≤nyx≤。(當(dāng)kses時(shí)) （421）(當(dāng)kses時(shí))估算支點(diǎn)截面上緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋（中梁）：由表316可知：Msmax=m；Msmin=m。aAysconkses239。+Mkmin239。aAysconkx++Mkminnys237。239。則根據(jù)式（420）可得：≤nyx≤。（2）估算中跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋（中梁）由表316可知：Mkmax=m；Mkmin=m。取預(yù)應(yīng)力,根據(jù)表21可求得ks=；kx=；ex=；Wx=；Ws=?；炷凛S心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck=，取a=。(當(dāng)kxex時(shí)) （420） (當(dāng)kxex時(shí))（1）估算邊跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋（中梁）=139mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa，張拉控制應(yīng)力取scon=180。aAysconkxex239。aAysconks+163。239。 當(dāng)然，同樣可按單側(cè)配筋估算，并按式（46）分別配置上下緣預(yù)應(yīng)力筋。kses238?；騈163。239。Nys179。kx++MkminNyx(ks+ex)239。(當(dāng)kxex時(shí)) （418）(當(dāng)kxex時(shí))49(kxex)239。yx239。WsMkmaxNys(kx+es)239。kxex239。237。yxks+ex239。1. 截面上下緣均布置預(yù)應(yīng)力筋解式（416）、式（417）兩個(gè)不等式可得：+MkminNys(kses)N163。 Mkmax s （416） )x+N(ysk+x) c c kW Mkmin+Ny( x （417） )x+N(yxkxks+es)e0s163。由于此處為估算值，所有應(yīng)力計(jì)算均可粗略地選用毛截面特性。48 按正常使用極限狀態(tài)截面壓應(yīng)力要求估算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》：f c k （415） skc+sp163。==， （414）可得：163。(當(dāng)ks（414） e時(shí)s)(當(dāng)kses時(shí))估算支點(diǎn)截面上緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋（中梁）：由表316可知：Msmax=m；Msmin=m。aAysconkses239。239。179。239。 0 （413） xkx分別求解可得預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)估算：179。（中梁） 此時(shí)，式（42）和式（43）可寫成：Ny( Msmax+)s179。則根據(jù)式（411）可得：163。由表316可知：Msmax=m；Msmin=m。nyx163。取預(yù)應(yīng)力47，根據(jù)表21可求得ks=；kx=；ex==。取a=。=139mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa，張拉控制應(yīng)力取scon==180。gt。238。aAy163。237。aAysconks+nyx239。239。 0 （49） xks+e+(e Msmin)x179。由上面兩式計(jì)算所得，即為按截面上下緣滿足截面抗裂要求時(shí)所需配置的預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量范圍。NyssNyxxNy46上述各式中，Nys、Nyx為截面上下緣的永存預(yù)應(yīng)力。即當(dāng)上緣配筋情況已知時(shí)，則采用式（44）估算下緣配筋，或當(dāng)下緣配筋情況已知時(shí)采用式（45）估算上緣配筋。es時(shí) （45） 當(dāng)ks225。238?；騈ys163。ys(kxex)239。179。239。ex時(shí)(kxex)236。當(dāng)kx241。(kxex)239。(ks+es)239。237。yx(ks+ex)(ks+es)239。179。0 Msmin+[Nys(kx+es)+Nyx(kxex)]179。0 （43） WsAWsAWs式中： Mmax、Mmin——作用（或荷載）短期效應(yīng)組合，彎矩的最大值和最小值；Nys、Nyx——截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預(yù)應(yīng)力筋的永存預(yù)應(yīng)力；es、ex——截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預(yù)應(yīng)力束與形心軸之間的距離；45Ws、Wx——截面上緣和下緣的抗彎模量，Ws= yx的值見(jiàn)表21。于是上式可按截面上、下緣的抗裂要求寫成：當(dāng)截面承受正彎矩Mmax時(shí) NysNysesNyxNyexxMsmax+0.)179。 0 （41）式中：sst——在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，式中不含正負(fù)號(hào)；spc——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力。 鋼束估算 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗(yàn)算要求估束根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)對(duì)正截面的混凝土拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，以滿足正截面抗裂要求。 44第4章 預(yù)應(yīng)力鋼束估算及其布置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁應(yīng)滿足使用荷載下的正截面抗裂要求、正截面壓應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的正截面強(qiáng)度要求。④+180。②+180。⑤； Ⅳ=180。③+180。①+180。180。180。②+180。⑤（不利）； Ⅱ=180。④+180。③+180。①+180。表318 主梁作用效應(yīng)組合41 42 ②短期作用組合和長(zhǎng)期作用組合，計(jì)入汽車荷載效應(yīng)時(shí)已扣除沖擊力作用； ③基礎(chǔ)沉降、汽車荷載效應(yīng)、人群荷載效應(yīng)為可選組合，在進(jìn)行組合時(shí)，按最不利情況進(jìn)行組合。y2jSQjk （313）i=1j=1mn40式中：S1d——作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；y2j——第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，取值見(jiàn)《通規(guī)》； SQjk——第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。根據(jù)《通規(guī)》： 汽車荷載（不及沖擊力）效應(yīng)的頻遇值系數(shù)y11=； 溫度作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)取y12=； 人群荷載作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)取y12=； 則作用短期效應(yīng)組合為：Ssd=SG1+SG2++SQ2+ （312）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： S1d=229。SGik+229。（+++180。（+++180。SQjd) （310）i=1j=2mn式中：Sud——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；g0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》；對(duì)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)為一級(jí)、二級(jí)； gGi——第i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》；SGik、SGid——第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；gQ1——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取gQ1=； SQ1k、SQ1d——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；gQj——作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取gQj=，但風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)gQj=；、風(fēng)荷 SQjk、SQjd——作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；yc——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取值見(jiàn)《通規(guī)》。gGiSGik+gQS1Qk1i=1j=2mn或 g0Sud=g0(229。根據(jù)《通規(guī)》，溫差基數(shù)用線性插值法確定如下：T1 =，T2 =；按直線插入法得：T3=，T4 =0oC；溫差應(yīng)力計(jì)算圖示如圖320所示，用軟件MIDAS來(lái)計(jì)算各截面的溫度次內(nèi)力，見(jiàn)表316。按《通規(guī)》。=qK彎矩影響線彎矩影響線qK剪力影響線K剪力影響線圖319 中跨跨中截面汽車荷載效應(yīng)計(jì)算圖示 （2）其他截面的人群荷載效應(yīng)內(nèi)力計(jì)算同跨中截面，可計(jì)算其他截面，人群荷載效應(yīng)內(nèi)力見(jiàn)表315，因全橋?qū)ΨQ，只列出半橋主要截面。(+)180。]Qmin==180。(+)180。)=mQmax=[180。180。180。 =mMmin=(180。180。3=，以邊跨跨中為例，計(jì)算如下：35Mmax=180。表314 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力a)c))e)圖318各截面剪力影響線)b)f)i)h)