【正文】 表 316 溫度次內(nèi)力截面 剪力 (kN) 彎矩(kN Am) 截面 剪力(kN) 彎矩(kN Am)左支點 左中支點（左） 邊跨左變點 左中支點（右） 邊跨 1/4 中跨左變點 邊跨跨中 中跨 1/4 邊跨 3/4 中跨跨中 邊跨右變點 青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）38 T2341872401684512048 圖 320 溫度應(yīng)力計算（單位：cm） 。橋面采用 12cm 瀝青混凝土。青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）37表 315 人群荷載效應(yīng)內(nèi)力計算 截面 maxM（kN Am）in（kN Am） axQ（kN） min（kN）左支點 邊跨左變化點 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 邊跨右變化點 左中支點（左） 右中支點（右） 中跨左變化點 中跨 1/4 中跨跨中 溫差應(yīng)力及基礎(chǔ)沉降內(nèi)力計算 溫差應(yīng)力計算根據(jù)《通規(guī)》第 條規(guī)定，混凝土上部結(jié)構(gòu)和帶混凝土橋面板的鋼結(jié)構(gòu)。216。175。228。164。231。253。181。178。207。（1）人群荷載計算公式為 crsmq???，其中 ?，??，以邊跨跨中為例，計算如下：青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）36Mmax ???????? 3kNm?min=( 4 )= ?axQ??[]?= kmin...94....????? = 矩 影 響 線彎 矩 影 響 線剪 力 影 響 線剪 力 影 響 線186。maxM=?( 300?+? ? )= kN?in= ( 300 + 4 )= ? .)bcd)ef)gh)ij)5708 圖 317 各截面彎矩影響線 a)左邊支點；b)邊跨左變點； c)邊跨 1/4；d) 邊跨跨中；e) 邊跨 3/4；f) 邊跨右變點；g) 左中支點；h)中跨左變點； i)中跨 1/4；j)中跨跨中maxQ=?? ??????= kNin= ??....? ?? ?=青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）35 同跨中截面，可計算其他截面，汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力見表 314，因全橋?qū)ΨQ，只列出半橋主要截面。根據(jù)《通規(guī)》 條，公路—I 級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值kq集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kP為： ? 計算彎矩時：邊跨： 368(2)1802kN?????????? 中跨： ??530kq計算剪力時：邊跨： ?? 中跨： pN （2）求邊跨跨中截面的最大彎矩和最小彎矩、最大剪力和最小剪力。以下為邊跨跨中截面的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算，其余截面計算原理與此相同，計算結(jié)果如表 314 所示。根據(jù)最不利布置原則，在各個截面的內(nèi)力影響線上按《通規(guī)》 條的布載要求布載，可求得汽車在各個截面的最大彎矩、最小彎矩、最大剪力和最小剪力。 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計算主梁汽車荷載效應(yīng)橫向分布系數(shù)確定之后，將汽車荷載效應(yīng)乘以相應(yīng)的橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力，計算公式為： (1)()pikiiSmPyq??????? （38）式中： pS——主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力（彎矩和剪力） ； (1)??——汽車荷載沖擊系數(shù)； ?——車道折減系數(shù)， ?=； im——荷載橫向分布系數(shù)； kP——車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； iy——主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值；kq——車道荷載中的均部荷載標(biāo)準(zhǔn)值； i?——主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在范圍的面積。即邊跨荷載橫向分布系數(shù) mcq=,支點的橫向分布系數(shù) mcq=。 根據(jù)表 3表 311 可知，三跨連續(xù)梁的 5 號梁荷載橫向分布系數(shù)大于其他梁位的相應(yīng)的值。 計算荷載橫向分布系數(shù) cm：兩車道： ?????????????；人群荷載橫向分布系數(shù)： cr??。 ④ ??, 解得 ??。 ② ??，解得 ??。q3166。q4166。199。199。（5）求 5 號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo) 同理可得： ????????????? ??225115 .....50niiIIa????? 繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置，如下圖所示，設(shè)荷載橫向分布影響線的零點至 1 號梁位的距離為 x。⑤ ?, 解得 ??。③ 27..q, 解得 。q35018130180圖 315 4 號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）31① ??，解得 ??。q2166。199。r166。可按比例關(guān)系求得：?， 解方程得 ?； 166。2圖 314 3 號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）可知： ?????；計算荷載橫向分布系數(shù) cm：兩車道： ????；人群荷載橫向分布系數(shù)： ??。q4166。q1166。199。 計算荷載橫向分布系數(shù) cm：兩車道： ?????????????；人群荷載橫向分布系數(shù)： 367cr?。 ④ ..q, 解得 。 ② ??，解得 ??。199。q2166。q1166。199。（2）求 2 號梁荷載橫向分布影響線豎標(biāo) 同理可得： ??1212 ?????????????521152 .....00niiIIa????? 繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布置，如下圖所示，設(shè)荷載橫向分布影響線的零點至 1 號梁位的距離為 x。⑤ ?, 解得 ??。③ 2..q, 解得 。q4X圖 312 1 號梁跨中的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）① ??，解得 ??。q3166。199。r166。可按比例關(guān)系求得：??，解方程得 ?，則： ??； 166。從圖 311 可看出，此橋設(shè)有剛度強大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比為：??，故可按偏心壓力法來計算橫向分布系數(shù) cm。q 圖 310 5 號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm） 從以上圖形中可知： ??， 求得 ?所以 5 號梁的荷載分布系數(shù)為： .cqm； 0r。 166。青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）26 圖 39 4 號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）從以上圖形中可知： ??， 求得 ?；，求得 ；所以 4 號梁的荷載分布系數(shù)為： ??????； r。199。2） 繪制 4 號梁的橫向分布影響線，如圖 39 所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。所以 3 號梁的荷載分布系數(shù)為： ???； 0r??。q2166。199。(3) 繪制 3 號梁的橫向分布影響線，如圖 38 所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。 圖 37 2 號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）從以上圖形中可知： ??， 求得 ?；， 求得 ； 1640r?， 求得 067r??。199。199。q1 圖 36 1 號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）(3) 繪制 2 號梁的橫向分布影響線，如圖 37 所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。12024024024024012050180166。所以 1 號梁的荷載分布系數(shù)為： ?； .76r? 青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）2412345人 行 道166。 (2) 首先繪制 1 號梁的橫向分布影響線，如圖 36 所示，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標(biāo)值。對于汽車荷載，汽車橫向輪距為 ，兩列汽車車輪的橫向最小間距為 ，車輪距離人行道緣石最少為 。 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù) ，按杠桿原理法計算荷載橫向分布系數(shù)。 對于連續(xù)梁橋：①計算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用 ?? （36 ）②計算沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時采用 （37）式中： l——結(jié)構(gòu)的計算跨徑 ，m； E——混凝土彈性模量 ?MPa； cI——結(jié)構(gòu)跨中截面的慣矩,m 4 ； m——結(jié)構(gòu)跨中的單位長度質(zhì)量，kg/m，當(dāng)換算成重力計算時，其單位應(yīng) 為 2SN， /cmGg?； G——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力，N/m； g——重力加速度， 。 表 38 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi)力疊加 （邊梁） 第一施工階段 第三施工階段 第四施工階段 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi) 力疊加截面 剪力(kN)彎矩(kNAm)剪力(kN)彎矩(kNAm)剪力(kN)彎矩(kNAm)剪力(kN)彎矩(kNAm)左邊支點（左） 邊跨左變化點 邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 邊跨右變化點 左中支點（左） 左中支點（右） 中跨左變化點 中跨1/4 青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）21截面第一施工階段 第三施工階段 第四施工階段 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi) 力疊加剪力(kN)彎矩(kNAm)剪力(kN)彎矩(kNAm)剪力(kN)彎矩(kNAm)剪力(kN)彎矩(kNAm)中跨跨中 表 39 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi)力疊加（中梁）第一施工階段 第三施工階段 第四施工階段 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)總 內(nèi)力截面 剪力（ kN）彎矩（kN?m）剪力（ kN）彎矩（kN?m）剪力（ kN）彎矩（kN?m）剪力（ kN）彎矩（kN?m）左邊支點（左） 邊跨左變化點 邊跨 1/4截面 邊跨跨中 邊跨 3/4截面 邊跨右變化點 左中支點（左） 左中支點（右） 中跨左變化點 中跨 1/4截面 中跨跨中 經(jīng)過邊梁與中梁的結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)總內(nèi)力比較發(fā)現(xiàn)，中梁所受的自重從整體上來看要比邊梁大，以后的行車道板以及汽車荷載等因素，中梁要比邊梁受力大，所以出于安全考慮，我們以中梁的受力情況作為設(shè)計的依據(jù)。由于結(jié)構(gòu)對稱性，取結(jié)構(gòu)的一半計算彎矩和剪力，求出各個截面的彎矩和剪力，具體計算結(jié)果如下表 37。 52. 邊 支 點 邊 跨 左 變 化 點邊 跨 1/4截 面 邊 跨 跨 中邊 跨 /截 面邊 跨 右 變 化 點 中 跨 1/4截 面中 跨 跨 中邊 跨 橋 墩 中 心 線現(xiàn) 澆 中 橫 梁 中 跨左 中 支 點 左 中 支 點 中 跨 左 變 化 點 圖 35 各計算截面位置（單位：cm） 表 35 第三施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力 （邊梁） 截面 剪力(kN) 彎矩(kN Am) 截面 剪力(kN) 彎矩(kNAm)左邊支點（左） 左中支點（左） 邊跨左變化點 左中支點（右） 邊跨 1/4 截面 中跨左變化點 邊跨跨中 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨跨中 邊跨右變化點 表 36 第三施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力 （中梁）截面 剪力(kN) 彎矩(kN Am) 截面 剪力(kN) 彎矩(kNAm)左邊支點（左） 左中支點（左） 邊跨左變化點 左中支點（右） 邊跨 1/4 截面 中跨左變化點 邊跨跨中 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨跨中 邊跨右變化點 3. 第四施工階段自重作用效應(yīng)內(nèi)力(1)計算步驟與第三階段相同，作用為二期自重作用荷載。力法方程為：青 島 理 工 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計 （ 論 文 ）18112220PX??????? （31）由圖乘法可求得各系數(shù)和自由項： 12121233lllEIEI????????