【正文】 由Midas得各控制截面的強度驗算結(jié)果，見表51。 僅以第一跨為例，應(yīng)力損失見表41至44，并附以應(yīng)力損失圖41至圖44。(5) 鋼束松弛損失：根據(jù)張拉兩天后松弛50%及40天后松弛100%內(nèi)差計算總松弛量，計算其松弛增量。(3) 張拉臺座溫度損失：對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件該損失為零。具體各階段損失值如下所介紹：(1) 摩阻損失：根據(jù)鋼束長拉的有效區(qū)域取得摩阻損失量值。表32 一跨正彎矩區(qū)鋼筋數(shù)據(jù)鋼束號E（m）d（m）R(m)T（m）1跨N1 405 1跨N2 405 1跨N3 405 1跨N4 302 2跨N1 405 2跨N2 405 2跨N3 405 2跨N4 302 第4章 預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，當(dāng)計算主梁截面應(yīng)力時，應(yīng)計算應(yīng)力損失值。預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要。由于每根束筋都是一巨大的集中力，力區(qū)受力比較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便應(yīng)力束筋的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟指標的先進性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施方法的選擇都有密切關(guān)系。反之，在跨徑大的結(jié)構(gòu)中，如果選擇預(yù)加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構(gòu)受力過于集中而不利。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具型式選擇不當(dāng)，而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。第二跨正彎矩區(qū)選用，1墩頂負彎矩。這忽略實際上存在的雙筋影響時(受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋)會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的，對于僅承受一個方向的彎矩的單筋截面梁，受力簡圖如圖33所示圖33 單筋梁受力簡圖由 , （318） , （319）解上式可得： 受壓區(qū)高度 預(yù)應(yīng)力筋數(shù) 式中, ——截面上組合力矩； ——混凝土抗壓設(shè)計強度； ——預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計強度； ——單根預(yù)應(yīng)力束截面面積； ——截面寬度。=。由于此次為估算，故可選用毛截面特性。中梁： ?只在下緣布筋:== == = = = = 所以，只在下緣配筋, ?只在上緣布筋: =（）= 777 =（）= = = = = 所以，只在下緣配筋, 按正常使用極限狀態(tài)截面壓應(yīng)力要求估算 按正常使用狀態(tài)計算時，截面計算簡圖如圖32所示。中梁： ? 只在下緣布筋:== == = = = = 所以，只在下緣配筋, ?只在上緣布筋: =（）= =（）= = = = = 所以，只在下緣配筋, (4)第二跨力筋的估算采用每根鋼絞線面積=139，抗拉強度標準值=1860，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。圖31 內(nèi)力計算簡圖在最大彎矩作用下，截面上、下翼緣混凝土應(yīng)力滿足： （31）在最大彎矩作用下，截面上、下翼緣混凝土應(yīng)力滿足： (32)公式可改寫為： (33) (34) (1)當(dāng)截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時： ?當(dāng)上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： (35) ?當(dāng)下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： (36) (2)當(dāng)截面只在上緣布置力筋以抵抗負彎矩時： ?當(dāng)上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： (37) ?當(dāng)下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （38）式中，——每束預(yù)應(yīng)力筋的面積 ——預(yù)應(yīng)力筋的永存預(yù)應(yīng)力（可取估算） ——預(yù)應(yīng)力力筋重心離截面重心的距離 ——截面核心距 ——混凝土截面面積，可取毛面計算 其中 (3)第一跨力筋的估算采用每根鋼絞線面積=139，抗拉強度標準值=1860，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。 按正常使用極限狀態(tài)下的正截面抗裂驗算估算按正常使用狀態(tài)計算時，拉應(yīng)力滿足要求估算下限；壓應(yīng)力滿足要求估算上限。由于計算過程相同，故只給出中梁的估算過程。本次設(shè)計要求進行估算。此時與真實受力狀態(tài)的差異由以下四方面引起：①未考慮預(yù)加力的作用；②未考慮預(yù)加力對徐變、收縮的影響；③未考慮（鋼束）孔道的影響；④各鋼束的預(yù)應(yīng)力損失值只能根據(jù)經(jīng)驗事先擬定。表211 中梁承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果單元號控制截面剪力（）彎矩（）單元號控制截面剪力（）彎矩（）3永久支點88臨時支點7變化點92變化點13L1/497L3/421L1/2105L3/2293L1/41133L3/434變化點118變化點38臨時支點122臨時支點42永久支點126永久支點46臨時支點130臨時支點50變化點134變化點55L2/4139L4/463L2/2147L4/2713L2/41553L4/476變化點161變化點80臨時支點165永久支點84永久支點表212 邊梁承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果單元號控制截面剪力（）彎矩（）單元號控制截面剪力（）彎矩（）3永久支點 88臨時支點 7變化點 92變化點 13L1/4 97L3/4 21L1/2 105L3/2 293L1/4 1133L3/4 34變化點 118變化點 續(xù)表 212單元號控制截面剪力（）彎矩（）單元號控制截面剪力（）彎矩（）38臨時支點 122臨時支點 42永久支點 126永久支點 46臨時支點 130臨時支點 50變化點 134變化點 55L2/4 139L4/4 63L2/2 147L4/2 713L2/4 1553L4/4 76變化點 161變化點 80臨時支點 165永久支點 84永久支點 第3章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 在計算中使用的組合結(jié)果并不是橋梁的真實受力。 經(jīng)過比選決定采用cLCB8組合作為承載能力極限狀態(tài)的荷載組合：恒荷載()+二期鋪裝() +汽車荷載() +整體升溫() +支座沉降()+收縮二次()+徐變二次()?；窘M合是永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： （25） 或 （26）式中 ，——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值； ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》JTG D602004 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計 安全等級采用，對應(yīng)于設(shè)計安全等級一級、 ； ——第i 個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》JTG D602004 的規(guī)定采用； ——第i個永久作用效應(yīng)的標準值和設(shè)計值； ——汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)的分項系數(shù)，取=。內(nèi)力值如表2210。表27 中梁短期效應(yīng)組合單元號控制截面剪力()彎矩()單元號控制截面剪力()彎矩()3永久支點88臨時支點7變化點92變化點13L1/497L3/423221L1/2105L3/2293L1/41133L3/434變化點471118變化點38臨時支點122臨時支點42永久支點126永久支點46臨時支點130臨時支點50變化點134變化點118755L2/4139L4/463L2/2147L4/2713L2/42321553L4/476變化點161變化點80臨時支點165永久支點84永久支點表28 邊梁短期效應(yīng)組合節(jié)點號控制截面剪力()彎矩()節(jié)點號控制截面剪力()彎矩()3永久支點88臨時支點7變化點92變化點13L1/497L3/421L1/2105L3/22990293L1/41133L3/434變化點118變化點38臨時支點122臨時支點42永久支點126永久支點46臨時支點130臨時支點50變化點134變化點55L2/4139L4/463L2/2147L4/2713L2/41553L4/476變化點161變化點80臨時支點165永久支點84永久支點(2)長期效應(yīng)組合永久作用標準值效應(yīng)與可變作用準永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式： (24) 式中：——作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值； ——第個可變作用效應(yīng)的準永久值系數(shù)，汽車荷載(不計沖擊力) = ，人群荷載 =，風(fēng)荷載=，溫度梯度作用= ，其他作用=； ——第個可變作用效應(yīng)的準永久值。經(jīng)過比選決定采用使用狀態(tài)下的cLCB17 組合作為正常使用狀態(tài)短期效應(yīng)的荷載組合，即為：恒荷載 () +支座沉降() +汽車荷載() +整體升溫() +收縮二次()+徐變二次()。圖214 支座沉降引起的彎矩包絡(luò)圖（單位：）表26 支座引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力節(jié)點號控制截面彎矩節(jié)點號控制截面彎矩3永久支點088臨時支點7變化點92變化點13L1/497L3/421L1/2105L3/2293L1/41133L3/434變化點118變化點續(xù)表 26節(jié)點號控制截面彎矩節(jié)點號控制截面彎矩38臨時支點122臨時支點42永久支點126永久支點46臨時支點130臨時支點50變化點134變化點55L2/4139L4/463L2/2147L4/2713L2/41