【正文】 項(xiàng)目副總工程師配合總工程師工作，負(fù)責(zé)有關(guān)技術(shù)規(guī)范、安全技術(shù)操作規(guī)程的有效實(shí)施；負(fù)責(zé)組織工程項(xiàng)目管理?xiàng)l例的制定、修改、補(bǔ)充工作；負(fù)責(zé)組織重點(diǎn)工程項(xiàng)目的工法和技術(shù)總結(jié)；參與施工、物資、設(shè)備、技術(shù)研發(fā)、測(cè)量及試驗(yàn)、安質(zhì)部門的檢查指導(dǎo)工作；組織重點(diǎn)項(xiàng)目技術(shù)、安全、質(zhì)量等重大問題的調(diào)查處理，并提出整改意見和技術(shù)措施；參加項(xiàng)目安全、質(zhì)量、。主持編制施工方案及實(shí)施性施工組織設(shè)計(jì)的審批、監(jiān)督和落實(shí)。項(xiàng)目總工程師對(duì)本項(xiàng)目的科技攻關(guān)、施工技術(shù)、質(zhì)量負(fù)全責(zé)。53 / 92負(fù)責(zé)組織有關(guān)部門制定項(xiàng)目環(huán)保規(guī)劃、措施，定期對(duì)環(huán)保工作進(jìn)行檢查，確保環(huán)保工作落到實(shí)處。協(xié)調(diào)與業(yè)主及監(jiān)理單位的關(guān)系，保證工程進(jìn)度、質(zhì)量、安全、成本控制目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)。負(fù)責(zé)制定參與本工程施工人員的培訓(xùn)計(jì)劃，督促培訓(xùn)計(jì)劃和培訓(xùn)方案的落實(shí)。接受業(yè)主和上級(jí)業(yè)務(wù)部門的監(jiān)督指導(dǎo)，及時(shí)向業(yè)主匯報(bào)施工情況。溝通項(xiàng)目?jī)?nèi)、外聯(lián)系渠道，及時(shí)妥善處理好內(nèi)、外關(guān)系。組織精干高效的項(xiàng)目管理班子，搞好項(xiàng)目機(jī)構(gòu)設(shè)置、人員選調(diào)及職責(zé)分工。 工期緊，施工任務(wù)重 本段要求建設(shè)工期要求為 2022 年 5 月 15 日開工截止 2022 年 5 月底完工，工期緊，工程量相當(dāng)大。52 / 92 工程特點(diǎn)及重難點(diǎn) 工程特點(diǎn)本標(biāo)段所經(jīng)過地區(qū)路基工點(diǎn)類型多，包括深路塹、高路堤、水塘路基,基底處理和填料改良及路基填筑要求高，施工難度大。 地震基本烈度根據(jù)國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局頒布的《中國地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃分圖》 （GB183062022） 、《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》 （GB500112022）的有關(guān)規(guī)定和陜西省大地地震工程勘察中心完成的《鄭西客運(yùn)專線陜西段地震安全性評(píng)價(jià)工作報(bào)告》的劃分，結(jié)合本地區(qū)地形地貌、工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件及工程設(shè)置情況，沿線地震動(dòng)參數(shù)劃分見下表：表 11 沿線地震動(dòng)參數(shù)劃分序號(hào) 沿線分區(qū)起終點(diǎn)里程地震動(dòng)峰值加速度值相當(dāng)于地震烈度地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期（s）備注1 DK391+500 DK417+600 八 2 DK417+600 DK443+900 八 51 / 92 本標(biāo)段主要工程數(shù)量(見附表) 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)表 12 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)表項(xiàng)目名稱 技術(shù)指標(biāo)線路等級(jí) 客運(yùn)專線設(shè)計(jì)速度目標(biāo)值 基礎(chǔ)工程滿足 350km/h，運(yùn)行速度 200km/h 及以上正線數(shù)目 雙線最小曲線半徑 一般 9000m，困難 7000m正線線間距 5m最大縱坡 一般 12‰，最大不宜超過 20‰到發(fā)線有效長(zhǎng)度 700m牽引種類 電力機(jī)車類型 動(dòng)車組，跨線列車采用 200km/h 及以上車組列車運(yùn)行方式 自動(dòng)控制行車指揮方式 綜合調(diào)度軌道類型 全線無碴軌道 當(dāng)?shù)亟煌l件鐵路：鄭西客運(yùn)專線（陜西境內(nèi)段）與既有隴海鐵路平行，隴海鐵路在新豐鎮(zhèn)站與河寨連接，本段施工可通過上述鐵路將主要材料運(yùn)到距線路較近的渭南車站后，再由汽車倒運(yùn)到工地。施工范圍內(nèi)河流水系發(fā)育，主要河流渭河為黃河中游主干支流。四季分明，春秋適宜，夏熱多雨，冬寒干燥。為一東西向狹長(zhǎng)分布的大型塊狀斷陷盆地，地處中朝準(zhǔn)地臺(tái)內(nèi)的鄂爾多斯地塊與秦嶺褶皺帶的過渡地段，受鄂爾多斯地塊運(yùn)動(dòng)及秦嶺褶皺帶構(gòu)造運(yùn)動(dòng)的影響，該地段產(chǎn)生了許多相應(yīng)的斷裂構(gòu)造。華陰、華縣一帶，自五十年代三門峽水庫蓄水以來，渭河水位不斷上漲，洪水經(jīng)常溢出河道，危及農(nóng)舍，由于不斷筑堤攔洪，渭河水位逐年上漲，泛濫、淤積嚴(yán)重，河滿灘和一級(jí)階地前緣持續(xù)淤積抬升，與其南側(cè)的高階地、洪積扇逐漸形成南高北仰，中間低洼的形態(tài)特征，地貌上稱之為“二華夾槽” ，槽間地勢(shì)明顯低于渭河河床，致使渭河形成了地上懸河。渭河兩岸支流50 / 92發(fā)育，一般多呈南北流向。區(qū)內(nèi)多為南北向河流，河床較寬，以下切為主，個(gè)別溝谷有沖、洪積物輕微淤積。山前、塬前洪積扇區(qū)主要分布于華山、驪山山前、黃土源前地帶，地勢(shì)南高北低，呈東西向波狀起伏。這些地貌單元總體上呈東西向西延伸南北向交替、條帶狀展布。線路經(jīng)行于渭河沖積平原東南部，南倚秦嶺，兩跨黃河支流渭河，總體地勢(shì)由南向北呈階梯狀降低，西略高于東。其中，雙線整孔箱梁為單箱單室截面，箱梁寬 ，32m 簡(jiǎn)支箱梁共 644 孔，梁重；24m 簡(jiǎn)支箱梁共 12 孔，梁重 ；（32+48+32）米連續(xù)梁共 4 聯(lián)；（40+64+40）米連續(xù)梁共 1 聯(lián)；26 孔 44m 節(jié)段預(yù)制、造橋機(jī)拼裝簡(jiǎn)支箱梁。特大橋全長(zhǎng) ，基礎(chǔ)為 的鉆孔樁，樁長(zhǎng) 38～73m，全橋采用矩形空心橋臺(tái)，矩形實(shí)體（空心）橋墩或圓端形實(shí)體（空心）橋墩，墩高 ～。49 / 92 工程概況 項(xiàng)目簡(jiǎn)介渭河特大橋位于陜西省渭南市以北，線路基本行走于渭河淹沒區(qū)內(nèi)，渭河一級(jí)階地和渭河漫灘上，周圍為大量良田及當(dāng)?shù)剞r(nóng)民的果園，線路連續(xù)兩次跨越渭河及南山支流遇仙河。實(shí)現(xiàn)“五杜絕，一確?！钡陌踩繕?biāo)。合理安排施工順序和工序銜接，統(tǒng)籌兼顧、均衡生產(chǎn)，確保工期。加強(qiáng)環(huán)保，不出現(xiàn)環(huán)境污染事故。 編制原則遵守國家法律及鐵道部、地方政府的法規(guī)?，F(xiàn)場(chǎng)調(diào)查所獲得的有關(guān)資料。國家、鐵道部現(xiàn)行的有關(guān)施工驗(yàn)收規(guī)范、強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)。新建鐵路鄭州至西安客運(yùn)專線省界至西安 XX2 標(biāo)段施工圖。新建鐵路鄭州至西安客運(yùn)專線省界至西安段《線路說明書》。A39。39。 (819)????yyaysPAhr39。當(dāng)式(824)不滿足時(shí)：(1)當(dāng) 為正值(壓應(yīng)力)時(shí):ya?39。b混凝土的受壓區(qū)高度應(yīng)符合式(823)、式(824)的要求。h——工形截面腹板寬度；b25 / 92 ——工形截面受壓區(qū)翼緣的計(jì)算寬度。i39。39。0i39。i39。039。yA——截面全高；——受拉區(qū)鋼筋 的合力作用點(diǎn)至截面最近邊緣的距離；yy——預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度界限系數(shù)，采用 。2驗(yàn)算結(jié)果應(yīng)滿足:≥ (815)MPj式中: ——截面的計(jì)算承載力；——截面計(jì)算彎矩；j——混凝土安全系數(shù)，采用 ；rc——預(yù)應(yīng)力鋼筋安全系數(shù)，采用 ；s——矩形截面寬度；b——截面的有效高度， ；h0 0yha??——受壓區(qū)鋼筋 的合力作用點(diǎn)至截面最近邊緣的距離；ay39。39。39。矩形截面計(jì)算公式如下： (811)??yyasacP hArxhbRrM39。式中， ——工形截面受壓區(qū)翼緣的計(jì)算寬度。??則按照寬度為 的矩形截面計(jì)算。39。偏安全的略去非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響，則正截面強(qiáng)度計(jì)算公式如下：(1)中性軸位于受壓區(qū)翼緣內(nèi)當(dāng)符合下列條件時(shí):≤ (810)ARy yaiaAhb39。n根據(jù)上述基本原理，在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁上、下緣均布置預(yù)應(yīng)力鋼筋的正截面強(qiáng)度計(jì)算公式，對(duì)于箱形截面，按《橋規(guī)》可考慮為工形截面計(jì)算正截面強(qiáng)度。ah?39。h——混凝土應(yīng)力為 時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋 中的有效預(yù)應(yīng)力；39。ya——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；39。39。hy39。yR根據(jù)《橋規(guī)》， 可按下式計(jì)算：39。ya?度 。混凝土應(yīng)力按矩形分布。預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面強(qiáng)度內(nèi)容包括兩大類，即正截面強(qiáng)度驗(yàn)算和斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算。故計(jì)算點(diǎn)為截面翼緣與腹板連接處、形心軸處兩個(gè)點(diǎn)。hx?荷載組合 I ??61zaa荷載組合 II 或 III ???6518azaa 抗彎強(qiáng)度檢算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在剪力和彎矩的共同作用下，可能使截面形心軸和變化23 / 92較大處的主拉應(yīng)力達(dá)到極限值，從而引發(fā)裂縫使構(gòu)件破壞。 剪應(yīng)力與主應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)于后張法構(gòu)件，各根據(jù)施工階段和運(yùn)營(yíng)階段的特點(diǎn)可以確定由預(yù)剪力和使用荷載產(chǎn)生的混凝土剪力求剪應(yīng)力 的計(jì)算公式為：h? (85)jghbISQ1/??22 / 92 (86)opghbISQ)(2/???式中： 、 ——分別為計(jì)算剪應(yīng)力點(diǎn)以上(或以下)部分混凝土凈截面和構(gòu)件jSo換算截面，對(duì)其凈截面重心和換算截面重心軸的面積矩；——計(jì)算剪應(yīng)力處，結(jié)構(gòu)截面的受剪寬度；b、 ——構(gòu)件混凝土凈截面慣性矩和換算截面慣性矩；jIo——外荷載剪力， ；Q12gpQ??——由構(gòu)件永久荷載引起的剪力；1g——橋面鋪裝等后引起的剪力；2——基本可變荷載剪力。由于篇幅有限計(jì)算過程和結(jié)果不于列出。在本設(shè)計(jì)中首先計(jì)算出鋼束在各使用荷載作用下的應(yīng)力，然后將使用荷載應(yīng)力與恒載下應(yīng)力進(jìn)行組合，即可進(jìn)行鋼束應(yīng)力驗(yàn)算。 計(jì)算公式根據(jù)相關(guān)規(guī)定，參考有關(guān)的設(shè)計(jì)，此階段的計(jì)算公式如下：對(duì)于組合 I：21 / 92 (81)上上 oaxhWMIm5??? (82)上上 oinhI5 對(duì)于組合 II 和 III： (83)下下 ohWMmax5??? (84)下下 ohax5 使用階段混凝土的限制應(yīng)力 壓應(yīng)力：荷載組合 I ( ).???byyaR?MPa荷載組合 II 或組合 III ( )???bya Pa 對(duì)于荷載組合 I 、荷載組合 II 或組合 III 均不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。由于截面應(yīng)力與施工階段緊密結(jié)合，所以應(yīng)該與施工階段緊密結(jié)合確定各施工在各使用階段截面上下緣混凝土主應(yīng)力計(jì)算公式，具體的計(jì)算公式如下： 施工階段混凝土應(yīng)力規(guī)定40 號(hào)混凝土： ( )???bahaR?MPa ( )921l 使用階段截面應(yīng)力驗(yàn)算 計(jì)算原理正常使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算由靜載和預(yù)應(yīng)力等同時(shí)作用時(shí)的單元內(nèi)力值進(jìn)行內(nèi)力組合并驗(yàn)算。后張法受彎構(gòu)件，在其承受后加永久荷載和基本可變荷載及支座沉降等作用時(shí)，一般情況下構(gòu)件預(yù)留孔道均已經(jīng)壓漿凝固，認(rèn)為鋼筋和混凝土已經(jīng)成為整體并能有效地共同工作，故在后加永久荷載、基本可變荷載、支座沉降、溫度等作用時(shí)，均按換算截面計(jì)算。為了確保施工階段安全，應(yīng)進(jìn)行施工階段應(yīng)力驗(yàn)算。0()(psSKMfha?如果按上式計(jì)算所得得正截面強(qiáng)度比不考慮受壓區(qū)鋼筋還小時(shí)，則應(yīng)按不考慮受壓區(qū)鋼筋計(jì)算。()pPsSpascfffAfAbxh?????????? 當(dāng) 時(shí)可按下式計(jì)算：39。 39。39。 39。39。 39。39。fb39。pPspaPscffAfbh???? 應(yīng)按寬度為 的矩形截面計(jì)算如， 必須符合規(guī)范要求。39。如果翼緣位于受壓區(qū)的形或工字形截面受彎構(gòu)件其正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：當(dāng)符合下列條件時(shí)： 39。2xa? 39。sA——矩形截面寬度；b——截面受壓區(qū)高度；x 其中 應(yīng)滿足以下條件： ? 39。PA——截面有效高度；0h——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓計(jì)算強(qiáng)度；39。pf——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力；1c?——混凝土應(yīng)力為 時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋 中的有效應(yīng)力；39。pa?39。 39。39。1pspaPsScacfAfAbxn????? 式中： ——計(jì)算彎矩；M ——混凝土抗壓極限強(qiáng)度；cf02fctfSW??????????39。39。39。2 cos0pPPbpppbAAaeNNyy?????式中： , ——為預(yù)應(yīng)力合力作用點(diǎn)到凈截面、換算截面重心軸距離；je0 ， ——凈截面、換算截面面積；jA ， ——凈截面、換算截面慣性矩；jIj ——為梁自重、二期恒載、活載產(chǎn)生的彎矩；,gdhM ——預(yù)應(yīng)力鋼筋永存應(yīng)力；p? ——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量對(duì)混凝土彈性模量之比；n17 / 92 ， ——最外排鋼筋距凈截面和換算截面的距離；jpy0 正截面抗裂性計(jì)算根據(jù)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 之規(guī)定，對(duì)于受彎構(gòu)件按照下式進(jìn)行其抗裂性計(jì)算：式中： ——抗裂性安全系數(shù)，按照規(guī)范取 ；＝ ——計(jì)算荷載在受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的拉應(yīng)力 ；? (MPa) ——扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力 ；c ——混凝土抗拉極限強(qiáng)度 ；tf (MPa) ——考慮混凝土的塑性修整系數(shù)；? ——對(duì)所檢算截面受拉邊緣的截面抵抗矩 ；0W3(m) ——換算截面重心軸以下面積對(duì)重心軸的面積矩 ；S 正截面強(qiáng)度計(jì)算按照《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，矩形截面或翼緣位于受拉邊的形截面受彎構(gòu)件其正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：中性軸位置按照下式確定： 39。239。00000000ggPj Pdhc jjj dhc jj MNeNeyyyAIAIII????????最外排力筋中的應(yīng)力 為：p?00gdhyjpppnynyIII??39。 39。 39。c?按照下式計(jì)算：c?39。145(0.)(cos)PPconLLpbAa??????和壓漿后發(fā)生的預(yù)應(yīng)力損失引起的軸向力 P?65(.)(s)PLLpb??壓漿前按凈截面特性計(jì)算，壓漿后則按照換算截面特性計(jì)算。為了使計(jì)算結(jié)果更符合實(shí)際，將預(yù)壓力 分為兩部分。具體結(jié)果詳見計(jì)算報(bào)表：16 / 927 截面應(yīng)力計(jì)算 正常使用階段混凝及鋼筋應(yīng)力計(jì)算