【正文】 m） 最小彎矩（ KN m） 最小彎矩（ KN m） 0 0 0 0 0 0 0 0 最小彎矩（ KN 各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算見(jiàn)表。 跨中由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 束號(hào) ? l1 (MPa) ? l2 (MPa) ? l4 (MPa) ? pc (MPa) ? l5 (MPa) 1 2 3 0 平均值 各控制截面由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的平均值 截面 ? l5平均值（ MPa） 截面 ? l5平均值（ MPa） 左邊支點(diǎn) 邊跨右變化點(diǎn) 邊跨左變化點(diǎn) 左中支點(diǎn) 邊跨 1/4 中跨左變化點(diǎn) 邊跨跨中 中跨 1/4 邊跨 3/4 中跨跨中 、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 (? l6) pspcEPcspl ttttEt ?? ???? ?? ??? 151 )],(),([)( 006 pspcEPcspl ttttEt ?? ???? ???? ????? 151 )],(),([)( 006 2222 1,1,ieieA AAA AA pspspspsspsp ????????????? ???? pGKpn pnppcsp ssPPpssp ssPPps eIMeINANAA eAeAeAA eAeAe ?????? ?????????? ?, 式中： )(6tl? 、 )(6tl?? —— 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失； pc? 、 pc?? —— 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力， MPa，按《公預(yù)規(guī)》第 條和第 條規(guī)定計(jì)算； Ep—— 預(yù)應(yīng)力混凝土鋼筋的彈性模量，取 Ep = 105MPa； EP? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，取 EP? =； ? 、 ?? —— 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； A—— 構(gòu)件截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件為凈截面面積； i—— 截面回轉(zhuǎn)半徑， i2=I/A， 后張法均取凈截面； pe 、 pe? —— 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心距離； 45 es、 e? s—— 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離； pse 、 pse? —— 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸的距離； ),( 0ttcs? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為 t0，計(jì)算考慮的齡期為 t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變，其終極值按《公預(yù)規(guī)》表 取用； ),( 0tt? —— 加載齡期為 t0，計(jì)算考慮的齡期為 t 時(shí)的徐變系數(shù)，其終極值按《公預(yù)規(guī)》表 取用； 設(shè)混凝土傳力錨固齡期加載齡期均為 7d，計(jì)算時(shí)間 t=∞，橋梁所處環(huán)境的年平均濕度為 60%，各截面的理論厚度 h=2A/μ， A為構(gòu)件截面面積，μ為構(gòu)件與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度，則厚度為 h為 738mm。 跨中由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 鋼束 m1 ? l1 (MPa) ? l2 (MPa) Ap （ m） Np （103KN） ? l2 (MPa) △?pe(MPa) ? l4 (MPa) 1 2 103 105 2 1 103 105 3 0 103 105 0 平均值 各控制截面由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失的平均值 截面 ? l4平均值（ MPa） 截面 ? l4平均值（ MPa） 左邊支點(diǎn) 邊跨右變化點(diǎn) 邊跨左變化點(diǎn) 左中支點(diǎn) 邊跨 1/4 中跨左變化點(diǎn) 邊跨跨中 中跨 1/4 邊跨 3/4 中跨跨中 44 （? l5） pepkpcl f ???? )(5 ??? 式中： ψ —— 張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)， ψ =，超張拉時(shí)ψ =，取ψ =； ξ —— 鋼筋松弛系數(shù)， I 級(jí)松弛ξ =， II 級(jí)松弛 ξ =，取ξ =； ? pe—— 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件 ? pe =? con – ? l1 – ? l2 – ? l4。 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)同一截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋逐束張拉時(shí)，由混凝土彈性壓縮引起的 預(yù)應(yīng)力損失，可按簡(jiǎn)化公式計(jì)算： pcEPl m ??? ??? 2 14 式中： m—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的束數(shù)； pc?? —— 在計(jì)算截面的全部鋼筋重心處，由張拉一束預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，取各束的平均值。 跨中錨具變形損失計(jì)算見(jiàn)下表，其余截面計(jì)算方法同跨中，見(jiàn)下表。 反摩擦影響長(zhǎng)度 lf可按下列公式計(jì)算： dpf Ell ?? ??? ? l ld ??? ??? 0 式中：△ ? d—— 單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失； ? 0—— 張拉端錨下控制應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》第 條的規(guī)定采用； ? l—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力； l—— 張拉端到錨固端的距離。 跨中摩擦應(yīng)力損失計(jì)算 鋼束編號(hào) θ（ rad） μθ x（ m） kx )(1 kxe ??? ?? ? con （ MPa） ? l1 （ MPa） 1 1395 2 1395 3 1395 平均值 42 各控制截面摩擦應(yīng)力損失的平均值 截面 ? l1平均值（ MPa） 截面 ? l1平均值（ MPa） 左邊支點(diǎn) 邊跨右變化點(diǎn) 邊跨左變化點(diǎn) 左中支點(diǎn) 邊跨 1/4 中跨左變化點(diǎn) 邊跨跨中 中跨 1/4 邊跨 3/4 中跨跨中 、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（ ? l2） pl El L???2? 式中：∑△ L—— 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值， mm，按《公預(yù)規(guī)》表 采用，本設(shè)計(jì)取 6mm l—— 預(yù)應(yīng)力剛進(jìn)的有效長(zhǎng)度， mm； Ep—— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。 （二）預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，后張法應(yīng)考慮下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失值： 預(yù)應(yīng)力筋束與管道壁之間的摩擦 ? l1 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 ? l2 混凝土的彈性壓縮 ? l4 預(yù)應(yīng)力筋束的應(yīng)力松弛 ? l5 混凝土的收縮和徐變 ? l6 （ ? l1） ]1[ )(1 kxconl e ???? ???? 式中： ? con—— 張拉鋼筋錨下的控制應(yīng)力， MPa； μ —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》表 采用，取 ； θ —— 從張拉端至計(jì)算截面之間曲線管道部分的夾角之和， rad。設(shè)計(jì)所需的預(yù)應(yīng)力值，應(yīng)是扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失后， 筋束中實(shí)際存在的預(yù)應(yīng)力（即有效預(yù)應(yīng)力 ? pe）值。 39 40 （二）鋼束布置 鋼束計(jì)算表 鋼束號(hào) 起彎高度 y （ cm） y1 （ cm） y2 （ cm） x1 （ cm） x2 （ cm） x3 （ cm） R （ cm） α （ rad） N1 74 31 62 4000 6 N2 60 20 48 4000 6 N3 56 9 35 4000 6 T1 2 1 1 . 800 3 T2 2 1 1 800 3 （三）截面幾何特性計(jì)算 分塊名稱 分塊面積 Ai Ai 重心至梁頂距離 yi 對(duì)梁頂邊的面積矩 Si=Aiyi 自身慣性矩 （ ysyi） Ii=Ai（ ysyi）2 截面慣性矩I=Ii+Ip mm2 mm mm3 mm4 mm mm4 mm4 混凝 53300 468 = 41 土全截面 106 7 109 5 109 鋼束換算面積 （αEs1 ）As=11649 130045=1255 106 ≈ 0 =785.6 109 預(yù)留管道面積 3 π702/4=1 103 1300100=1200 106 ≈ 0 =730.6 109 凈截面換算 An=04 103 ynu=∑ si/An= ∑si= 106 7 109 109 5 109 五、預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 （一）基本理論 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)計(jì)算，需要根據(jù)承受外荷載的情況，確定其本身預(yù)加應(yīng)力的大小。 4）估算結(jié)果 綜合考慮以上 3 種鋼筋估算方法得出的鋼筋束估算結(jié)果，由鋼束估算結(jié)果知 ：中、邊跨和各梁的正彎矩鋼束相差不多，為方便鋼束布置和施工，各梁正彎矩鋼束都取用 24 股，負(fù)彎矩鋼束定為 15 股。 3）估算支點(diǎn)截面上緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋 由表可知： M=﹒ m，取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，則有效高度 h0=，受壓翼緣寬度 b=2m。 2）估算中跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋 38 由表可知： M=﹒ m，取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，則有效高度 h0=，受壓翼緣寬度 b=2m。 由表可知： M=﹒ m，取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，則有效高度 h0=，受壓翼緣寬度 b=2m?；炷凛S心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fcd=。 當(dāng)截面承受雙向彎矩時(shí)，可分別視為單筋截面，分別計(jì)算上下緣所需的力筋數(shù)量。 x x ∑ M=0 γ 0M=Mp=fcd 按破壞階段估算預(yù)應(yīng)力筋的基本公式是： ∑ X=0 Ny=fcd截面的安全性通過(guò)計(jì)算截面抗彎安全系數(shù)來(lái)保證。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，可求得 ks=， kx=， ex=。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，可求得 ks=， kx=， ex=。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，可求得 ks=， kx=， ex=。取 α =。 由于此處為估算值，所有應(yīng)力計(jì)算均可粗略地選用毛截面特性。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，可求得 ks=， kx=， ex=。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，可求得 ks=， kx=， ex=。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為 ，可求得 ks=， kx=， ex=。取 α =。 由上述各式計(jì)算所得，即為按截面上下緣滿足截面抗裂要求時(shí)所需配置的預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量范圍。 1）截面上下緣均布置預(yù)應(yīng)力筋 令： AWKAWK sxxs ?? , （ Ks、 Kx為截面的上下核心距）。 33 ?? pcst ?? 式中： б st—— 在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，式中不含正負(fù)號(hào)； б pc—— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力。因此，預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量可從這三個(gè)方面綜合評(píng)定。 m） 最大剪力 （ KN） 0 0 最小剪力 （ KN） 0 0 注：①表中汽車荷載效應(yīng)包含沖擊力作用； ②短期作用組合和長(zhǎng)期作 用組合，計(jì)入汽車荷載效應(yīng)時(shí)已扣除沖擊力作用； ③基礎(chǔ)沉降、汽車荷載效應(yīng)、溫度效應(yīng)為可選組合效應(yīng)，在進(jìn)行組合時(shí)，按最不利情況進(jìn)行組合。 m） 最大剪力 （ KN） 0 最小剪力 （ KN） 0 中跨跨中 最大彎矩 （ KN m） 最大剪力 （ KN） 0 最小剪力 （ KN） 0 中跨1/4 最大彎矩 （ KN m） 最大剪力 （ KN） 0 最小剪力 （ KN） 0 中跨左變化點(diǎn) 最大彎矩 （ KN m） 最大剪力 （ KN） 最小剪力 （ KN） 左中支點(diǎn)（右） 最大彎矩 （ KN m） 65 最大剪力 （ KN） 最小剪力 （ KN） 左中支點(diǎn)（左） 最大彎矩 （ KN m） 最大剪力 （ KN） 最小剪力 （ KN） 邊跨右變化點(diǎn) 最大彎矩 （ KN m） 最大剪力 （ KN） 最小剪力 （ KN） 邊跨3/4 最大彎矩 （ KN m） 最大剪力 （