【正文】 c、封端砼灌注之前，先用環(huán)氧樹(shù)脂涂抹錨具，再灌涂以881—I型聚氨脂防水涂料，綁扎封端鋼筋，利用錨墊板上安裝螺孔，擰入帶彎鉤螺栓，封端鋼筋應(yīng)與之綁扎形成鋼筋骨架；然后灌封端砼。（3）封錨a、封錨混凝土采用箱體等強(qiáng)的無(wú)收縮砼。鋼絞線張拉控制應(yīng)力考慮錨口摩阻損失，鋼絞線張拉程序如下：0→→→σcon (不含錨口摩阻損失， 持荷5min)→錨固（2）孔道壓漿豎向束壓漿自下而上；縱向束采用單端壓漿，排氣從另一端排出，必要時(shí)也可從排氣管內(nèi)壓漿。 張拉及封錨施工（1）預(yù)應(yīng)力束張拉待梁體砼達(dá)到設(shè)計(jì)張拉強(qiáng)度和天數(shù)后，方可進(jìn)行預(yù)應(yīng)力束張拉。（4）砼振搗振搗到砼表面出現(xiàn)灰漿和光澤使砼達(dá)到均勻?yàn)橹?，抽出振搗棒時(shí)要緩些，不得留有孔隙。澆筑頂板及翼板砼時(shí)，從兩側(cè)向中央推進(jìn)，以防發(fā)生裂紋。通過(guò)汽車(chē)輸送泵或地泵管道直接輸送入模。 梁體砼施工（1）砼拌和采用拌和站集中生產(chǎn)混凝土。波紋管安裝就位過(guò)程中應(yīng)盡量避免反復(fù)彎曲，以防管壁開(kāi)裂，同時(shí)，還要防止電焊火花燒傷管壁。g、頂板底部、頂部鋼筋包括鋼筋網(wǎng)骨架。e、底板頂面縱、橫鋼筋及斜角鋼筋，包括加固筋及縱向筋。c、底板底縱向鋼筋及縱向鋼筋網(wǎng)骨架。鋼筋綁扎綁扎鋼筋時(shí)，先進(jìn)行底板及腹板鋼筋的綁扎，待內(nèi)模立好后再進(jìn)行頂板鋼筋的綁扎，具體綁扎順序如下：a、底板底橫向鋼筋。在受臨時(shí)支墩的影響處，碗扣支架斷開(kāi)部分采用扣件式鋼管腳手架連接加密，底模鋪設(shè)完畢后，在鋼管外側(cè)根據(jù)底模的高度焊接牛腿，對(duì)底模支撐。 搭設(shè)臨時(shí)支墩及支架臨時(shí)支墩采用鋼管砼立柱，將鋼管與承臺(tái)預(yù)埋的連接鋼筋進(jìn)行焊接，同時(shí)焊接聯(lián)結(jié)件，固定完畢后澆筑砼。 地基處理承臺(tái)基坑回填部分，無(wú)法搭設(shè)支架，必須進(jìn)行地基處理。6主梁施工工藝全橋施工順序：搭設(shè)0段（即1和2號(hào)橋墩上的3639/9699單元）支架→澆筑0段→掛籃拼裝→澆注掛籃懸澆段→搭設(shè)邊跨現(xiàn)澆支架→澆注邊跨現(xiàn)澆段→澆筑中跨合龍段→澆筑邊跨合龍段。由計(jì)算得的參數(shù)數(shù)值: ，k=2，,，取。計(jì)算表明，局部受壓區(qū)的截面尺寸符合規(guī)范要求。根據(jù)張拉端錨具有關(guān)參數(shù)和有限元模型計(jì)算有關(guān)結(jié)果，得到局部承壓計(jì)算公式的參數(shù)數(shù)值：，張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％，=。 錨下局部應(yīng)力驗(yàn)算 錨具本設(shè)計(jì)錨具采用GVM15GVM155型錨。式中 、—按短暫狀況計(jì)算時(shí)截面預(yù)壓區(qū)、預(yù)拉區(qū)邊緣混凝土的壓應(yīng)力、拉應(yīng)力；、—與制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）：預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：壓應(yīng)力 拉應(yīng)力 當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋； 當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋； 當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取用。計(jì)算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)范要求。式中： —箍筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；—同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積；—截面腹板寬度。計(jì)算時(shí)作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車(chē)荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。根據(jù)橋梁博士計(jì)算程序可得到中跨跨中由預(yù)應(yīng)力引起的反拱度為：將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值相比較可知，由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度，所以按《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）。因此，消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 ：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿(mǎn)足規(guī)范要求。 正常使用階段豎向最大位移（撓度）1．使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，其取值按《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004），對(duì)于C50混凝土取。其他單元也是滿(mǎn)足的。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004），應(yīng)滿(mǎn)足下列條件：（1）正截面抗裂對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，在作用（荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，在作用（荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：（2）斜截面抗裂對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，在作用（荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制段：現(xiàn)澆段：根據(jù)前述應(yīng)力計(jì)算結(jié)果，長(zhǎng)期效應(yīng)（組合1）混凝土邊緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 電算應(yīng)力結(jié)果使用階段荷載組合Ⅰ應(yīng)力（長(zhǎng)期效應(yīng)）根據(jù)橋梁博士系統(tǒng)計(jì)算結(jié)果輸出使用階段荷載組合1應(yīng)力（長(zhǎng)期效應(yīng)）見(jiàn)表如下。部分的：2（邊跨邊支點(diǎn)）、11（邊跨1/4截面）、41（中跨近中支點(diǎn)）、41（中跨中支點(diǎn)）、43（中跨近中支點(diǎn)）、52（中跨1/4截面）、62（中跨跨中）。根據(jù)上表可得到承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的彎矩包絡(luò)圖和相應(yīng)的剪力包絡(luò)圖，見(jiàn)圖如下。根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D622004），在先期結(jié)構(gòu)上由于結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩，經(jīng)過(guò)混凝土徐變重分配，在后期結(jié)構(gòu)中時(shí)的彎矩，可按下式計(jì)算：式中 —在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彎矩； —在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按后期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彎矩；—從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至后期結(jié)構(gòu)計(jì)算所考慮時(shí)間時(shí)的徐變系數(shù)，當(dāng)缺乏符合當(dāng)?shù)貙?shí)際條件的數(shù)據(jù)時(shí)，可按《公橋規(guī)》（JTG D622004）附錄F計(jì)算；—從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至后期結(jié)構(gòu)計(jì)算所考慮時(shí)間時(shí)的徐變系數(shù)。初預(yù)矩和二次內(nèi)力矩之和即為預(yù)加力對(duì)結(jié)構(gòu)的綜合力矩。首先選定結(jié)構(gòu)基本體系，計(jì)算出預(yù)加力對(duì)基本體系的彎矩，此為靜定力矩。 預(yù)加力次力矩和徐變次內(nèi)力計(jì)算 預(yù)加力產(chǎn)生的次內(nèi)力由于預(yù)加力次力矩的計(jì)算在點(diǎn)算程序中已經(jīng)全部考慮，故這部分的計(jì)算不再進(jìn)行。 混凝土引起的預(yù)用力損失由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按《公橋規(guī)》（JTG D622004），進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算結(jié)果由橋梁博士程序得到。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失 根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D622004），預(yù)應(yīng)力鋼束由于鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，按下式計(jì)算：式中：—張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，；超張拉時(shí)， —鋼筋松弛系數(shù)，Ⅰ級(jí)松弛（普通松弛），；Ⅱ級(jí)松弛（低松弛），；在橋梁博士計(jì)算程序中，松弛率填寫(xiě)項(xiàng)輸入0時(shí)，則系統(tǒng)自動(dòng)根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D622004）。（2）鋼束的布置全橋預(yù)應(yīng)力鋼束的布置情況，可參考后面的施工圖，現(xiàn)選取部分截面斷面，畫(huà)出鋼 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算由于施工中預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉采用后張法，故按《公橋規(guī)》（JTG D622004），應(yīng)計(jì)算以下各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失： 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失按“公預(yù)規(guī)”，計(jì)算公式為： 式中：—張拉鋼束時(shí)錨下的控制應(yīng)力，MPa；μ—鋼束與管道壁的摩檫系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋金屬波紋管，取u＝； θ —從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計(jì)；k —管道每米局部偏差對(duì)摩檫的影響系數(shù)，取k＝；x —從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度（以m計(jì)），可近似取其在縱軸上的投影長(zhǎng)度。9）本橋采用預(yù)埋金屬波紋管，根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D622004），直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，其豎直方向可將兩管道疊置。 預(yù)應(yīng)力剛束的布置（1）布置原則：1）為避免梁體產(chǎn)生橫向彎曲，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)在截面上對(duì)稱(chēng)布置，各施工階段都要滿(mǎn)足對(duì)稱(chēng)布置的原則；2）為滿(mǎn)足布置、錨固等需要，預(yù)應(yīng)力筋在梁體內(nèi)可以平彎和豎彎，但要避免平彎和豎彎的疊加，且平彎和豎彎（不包括抗剪因素）的角度不宜大于20176。擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱(chēng)截面面積，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20％估算。（2） 只在截面下緣配置預(yù)應(yīng)力筋時(shí)由下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為： 由截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力來(lái)控制，下緣所需的有效預(yù)加力為： 由式可估算出下緣截面所需的鋼束的面積。配置主梁縱向預(yù)應(yīng)力筋的目的是使預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)應(yīng)力和使用荷載共同作用下截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力截面上、下緣均不出現(xiàn)拉應(yīng)力，該條件可表示為：