【正文】 F1λ1特性曲線39。工作壓力F1/N39。變形λ1/mm39。axis([0,6,0,5000])。r39。%支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm）F1=(pi*E*h*x1/(6*(1b^2)))*log(R/r)/((R1r1)^2).*((Hx1*((Rr)/(R1r1))).*(H(x1/2)*(Rr)/(R1r1))+h^2)。%膜片彈簧鋼板厚度（mm）R1=99。%自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑(mm)H=4。%泊松比R=100。%x1為膜片彈簧在壓盤接觸點(diǎn)處的軸向變形E=*10^5。 各位老師健康幸福，永遠(yuǎn)年輕是我最大的心愿。與此同時(shí),我也感謝汽車服務(wù)工程系所有的老師,對(duì)我的設(shè)計(jì)給予給我指導(dǎo),在四年的學(xué)習(xí),學(xué)習(xí)生活中的各種指導(dǎo)和幫助。雖然兩個(gè)多月的忙碌和緊張,但我覺(jué)得更多的是完整的和快樂(lè)。已培養(yǎng)在大學(xué)，我們將學(xué)習(xí)的知識(shí)力量，為自己的夢(mèng)想。畢業(yè)忙了兩個(gè)月，這是一種發(fā)自內(nèi)心的，并與橋的工作和學(xué)習(xí)。在畢業(yè)設(shè)計(jì)的起步階段，沒(méi)有一點(diǎn)頭緒，在多番查閱資料和與老師的交流中，有了初步的思路，在接下來(lái)的設(shè)計(jì)過(guò)程中也遇到不少難題，在同學(xué)們的幫助下，克服了一個(gè)個(gè)難題，這個(gè)過(guò)程中讓我學(xué)到了更多的知識(shí)。 結(jié)束語(yǔ)經(jīng)過(guò)近三個(gè)月的設(shè)計(jì)，在老師的悉心指導(dǎo)下，我完成了奧迪A3標(biāo)準(zhǔn)型離合器的設(shè)計(jì)。8）膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，即推式： 代入數(shù)值計(jì)算可得：，在范圍內(nèi)，符合要求。6）為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，推式膜片彈簧的壓盤加載點(diǎn)半徑應(yīng)位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，即 由前述可知=99，在范圍內(nèi)，符合要求。4）為了滿足離合器使用性能的要求，彈簧的H/h與初始底錐角應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即 由前面的其本參數(shù)選擇可知H/h與在范圍內(nèi)，符合要求。為了既保證離合器使用過(guò)程中傳遞轉(zhuǎn)矩的穩(wěn)定性，又不致嚴(yán)重過(guò)載，且能保證操縱省力，選取5）作為目標(biāo)函數(shù)，通過(guò)目標(biāo)函數(shù)分配不同的權(quán)重來(lái)協(xié)調(diào)它們之間的矛盾，并用轉(zhuǎn)換函數(shù)將兩個(gè)目標(biāo)合成一個(gè)目標(biāo)，構(gòu)成統(tǒng)一的總目標(biāo)函數(shù)，即 （521）2)設(shè)計(jì)變量從膜片彈簧彈性特性計(jì)算式（57）可以看出，應(yīng)選取H、h、R、r、Rr1這六個(gè)尺寸參數(shù)以及在接合工作點(diǎn)相應(yīng)于彈簧工作壓緊力的大端變形量（圖59）為優(yōu)化設(shè)計(jì)變量，即 =[ H、h、R、r、Rr1 （522）3)約束條件 ①應(yīng)保證所設(shè)計(jì)的彈簧工作壓緊力與要求的壓緊力FY相等，即 ②為保證各工作點(diǎn)A、B、C有較合適的位置，應(yīng)正確選擇相對(duì)于拐點(diǎn)的位置，一般=，即 （522）代入數(shù)據(jù)可得：=，符合可求。作為摩擦襯片磨損，平均彈簧加壓力的變化到最小的絕對(duì)值的一部分。之前和之后的從動(dòng)盤摩擦片的磨損，在最低限度的彈簧的加壓力之間的差的絕對(duì)值。在分離軸承推力F2的作用下，B點(diǎn)還受到彎曲應(yīng)力，其值為 (519)式中，br為分離指根部的寬度，br=(r+rf)/18，代入已知數(shù)據(jù)，求得 =考慮到彎曲應(yīng)力與切應(yīng)力σtB相互垂直的拉應(yīng)力，根據(jù)最大應(yīng)力強(qiáng)度理論，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 (520) 所以 算得：Mpa 膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)就是要確定一組彈簧的基本參數(shù)，使其特性滿足離合器的使用性能要求，而且彈簧強(qiáng)度也滿足設(shè)計(jì)要求，以達(dá)到最佳的綜合效果。令，可求出達(dá)到最大值時(shí)，膜片彈簧大端移動(dòng)距離，即 （518）將數(shù)據(jù)代入式（516）與式（517）計(jì)算得最大當(dāng)量應(yīng)力與大端移動(dòng)的位移為： = = 但在本設(shè)計(jì)中，當(dāng)離合器完全分離時(shí)，膜片彈簧的大端變形=.，此時(shí)，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 =當(dāng)膜片彈簧的材料采用60Si2MnA時(shí)，應(yīng)使當(dāng)量應(yīng)力不大于1500～1700MPa。 經(jīng)過(guò)其它分析表明，B點(diǎn)的應(yīng)力值最高[1]，所以只需計(jì)算B點(diǎn)的應(yīng)力來(lái)校核碟簧的強(qiáng)度。將式（511）和式（512）代入式（57），即可求得與的關(guān)系為 （513）求分離軸承的行程，參考文獻(xiàn)公式： （5—14） 式中， 為壓盤的分離行程 代入相關(guān)數(shù)值可得：=（7724）/（9977）= 3）膜片彈簧強(qiáng)度校核由前述假設(shè)可知，子午斷面在中性點(diǎn)O處沿圓周方向的切向應(yīng)變?yōu)榱悖试擖c(diǎn)的切向應(yīng)力也為零，O點(diǎn)以外的點(diǎn)均存在切向應(yīng)變和應(yīng)力。C點(diǎn)時(shí)離合器徹底分離。根據(jù)點(diǎn)M,N的位置坐標(biāo)即可確定膜片彈簧的壓平位置H點(diǎn)[11]，從特性曲線上可以得出：，從而有H點(diǎn)的坐標(biāo)為H（，3938），新離合器在接合狀態(tài)時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)B一般取在凸點(diǎn)M和拐點(diǎn)H之間，且靠近或在H點(diǎn)處，一般，為了保證摩擦片在最大磨損度范圍內(nèi)的壓緊力從到變化不大，本設(shè)計(jì)取B點(diǎn)點(diǎn)處，為了保證摩擦片磨損后離合器仍能可靠地傳遞轉(zhuǎn)矩,并考慮到摩擦因數(shù)的下降,摩擦片磨損后彈簧工作壓緊力應(yīng)該有：≥，故取A點(diǎn)的坐標(biāo)為A（，3941），當(dāng)分離時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)從B變到C。 本次設(shè)計(jì)取，符合上述要求。8）壓盤加載點(diǎn)半徑R1和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑r1的確定 R1 和r1 的取值將影響膜片彈簧的剛度。7）切槽寬、窗孔槽寬及半徑（圖58）的確定 根據(jù)參考文獻(xiàn)知，切槽寬=～,窗孔槽寬=9～10mm；的取值應(yīng)滿足 的要求。，代入數(shù)值可得d=21mm。分離軸承作用半徑應(yīng)大于。 圖57 膜片彈簧工作點(diǎn)位置 圖58 膜片彈簧尺寸簡(jiǎn)圖 a)推式b)拉式c)俯視圖5）分離指數(shù)目n的選取 由參考文獻(xiàn)知，分離指數(shù)目n常取為18，便于制造時(shí)模具分度，大尺寸膜片彈簧可取24，小尺寸膜片彈簧可取12，本次設(shè)計(jì)分離指數(shù)目n取18。轉(zhuǎn)折點(diǎn)相應(yīng)的膜片彈簧的曲線H的扁平位置。代入相關(guān)數(shù)據(jù)得= ，符合呆求。這里選取R=100mm， r=75，則R/r=，在范圍內(nèi)，符合要求。出于同樣的摩擦板的尺寸，拉比推R值大。對(duì)于汽車離合器膜片彈簧，該設(shè)計(jì)不需要存儲(chǔ)大量的彈性能，但必要的結(jié)構(gòu)安排和分離力通過(guò)參考確定的[3] / r值。本次設(shè)計(jì)板厚取h=,H=4mm，則H/h =，在范圍內(nèi)，符合要求。設(shè)計(jì)膜片彈簧時(shí)，要利用其非線性的彈性變形規(guī)律，因此要正確選擇其特性曲線的形狀，以獲得最佳的使用性能。設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為（N），相應(yīng)作用點(diǎn)變形為（mm）,另外，在分離與壓緊狀態(tài)下，只要膜片彈簧變形到相同的位置，其子午斷面從自由狀態(tài)也轉(zhuǎn)過(guò)相同的轉(zhuǎn)角，則有如下關(guān)系[3] （5—8） （5—9）式中，為分離軸承與分離指的接觸半徑（mm）。 通過(guò)支承環(huán)和壓盤加在膜片彈簧上的載荷（N）集中在支承點(diǎn)處，加載點(diǎn)間的相對(duì)軸向變形為（mm）（圖56b）,則膜片彈簧的彈性特性（圖55）如下式表示[3] 圖55 不同時(shí)的無(wú)彈性特性曲線 圖56 膜片彈簧在不同工作狀態(tài)時(shí)的變形（a） 自由狀態(tài) (b)壓緊狀態(tài) (c)分離狀態(tài) （5—7）式中，E為材料的彈性模量（MPa）,對(duì)于鋼：E= MPa；為材料的泊松比，對(duì)于鋼：=；H為膜片彈簧自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)截高度（mm）；h為膜片彈簧鋼板厚度（mm）；R、r分別為自由狀態(tài)下碟簧部分大、小端半徑（mm）；、分別為壓盤加載點(diǎn)和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm）。為兼顧操縱輕便及壓緊力變化不大，(H/h)2。因?yàn)榭衫闷湄?fù)剛度區(qū)使分離離合器時(shí)載荷下降，達(dá)到操縱省力的目的。當(dāng)（H/h）2，則特性曲線中有一段負(fù)剛度區(qū)域，即變形增加而載荷反而減小。當(dāng)(H/h)時(shí)，F(xiàn)為增函數(shù)，這種彈簧的剛度大適于承受大載荷并用作緩沖裝置中的行程限制。 圖54 膜片彈簧簡(jiǎn)圖膜片彈簧的彈性特性是由其碟簧部分所決定，是非線性的，與自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)錐高H及彈簧的鋼板厚h有關(guān)?？梢哉f(shuō)膜片彈簧是圓錐形彈簧結(jié)構(gòu)的一種特殊形式，除了在膜和圓形擋板徑向槽部，其作用是：當(dāng)分離時(shí)，作為翼片分離指因此已知解鎖。該圖顯示，該結(jié)構(gòu)中的兩個(gè)問(wèn)題的膜的形狀，螺旋彈簧，以便切割完整（圖54 B）的劃分為一個(gè)無(wú)底的杯和由螺旋彈簧的外底形成普通機(jī)械，所以稱它是彈簧墊圈的一部分因?yàn)閺椥阅ふ沁@一部分。 （56）符合上述條件，認(rèn)為所選鉚釘可用。根據(jù)鉚釘所受的，分別校核鉚釘?shù)目辜魪?qiáng)度τ和傳動(dòng)片的抗壓強(qiáng)度δ為被鉚件中較薄板的厚度，m為每個(gè)鉚釘?shù)目辜裘鏀?shù)量，根據(jù)相關(guān)已知參數(shù)，可得：δ=，m=2；并由參考文獻(xiàn)[14]可得d0=，[]=115MPa，[]=430MPa。 則Fx=Fmaxcosα=176。傳動(dòng)片校核如下：傳動(dòng)片的受力分析如圖3－7所示。選擇驅(qū)動(dòng)芯片安裝鉚釘型號(hào)GB/ mm T1091986617，15號(hào)鋼材料通過(guò)參考文獻(xiàn)[9]理查德葉轉(zhuǎn)讓后65Mn鋼制成。通過(guò)參考傳動(dòng)板可以看出使用34組，每組2?3中。駕駛員當(dāng)離合器被接合以驅(qū)動(dòng)通過(guò)離合器蓋到板的作用旋轉(zhuǎn)分離，而且靈活地影響和操縱的優(yōu)點(diǎn)，壓板的軸向分離力減小。在電力傳輸片，其在正常情況下（即，電動(dòng)機(jī)的正輸出扭矩）動(dòng)力傳遞片具有功率器件然而應(yīng)注意觀察，當(dāng)驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)是一個(gè)電力傳輸片材在壓力下這段時(shí)間要小心，穩(wěn)定性柱時(shí)，他的壓力下。 （53）式中=，=，== 最終確定壓盤高度:為15 mm。初選溫升為7則代入相關(guān)數(shù)值到公式（51）可得：=根據(jù)摩擦面片初選壓盤的外、內(nèi)徑，一般比壓盤的內(nèi)徑比摩擦片內(nèi)徑小1～2mm，外徑比摩擦片外徑大1～2mm。先計(jì)算壓盤的質(zhì)量，校核計(jì)算的公式如下： （5—1）式中，——溫升，；W——滑磨功，N*m；——分配到壓盤上的滑磨功所占的百分比：?jiǎn)纹x合器壓盤，=；c為壓盤的比熱容，對(duì)鑄鐵壓盤，c=(kg* )。 圖52 壓盤結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖