【正文】 上述積分按圖乘法計(jì)算，即單束反拱度，具體計(jì)算見(jiàn)表所示。設(shè)圖的面積及其形心至跨中的距離分別為A和d，并將它劃分成六個(gè)規(guī)則圖形，分塊面積及形心位置Ai 和di 。 主梁變形驗(yàn)算 計(jì)算由預(yù)加力引起的跨中反拱度根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算預(yù)加力引起的反拱值時(shí)，剛度采用，計(jì)算公式： （式353）式中：—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度；—使用階段各根鋼束的預(yù)加彎矩；—單位力作用在跨中時(shí)所產(chǎn)生的彎矩；—全截面的換算慣性矩。本設(shè)計(jì)采用的間接鋼筋為HRB335螺旋形鋼筋，=280MPa，直徑12mm，間距s=60mm，螺旋筋鋼筋中心直徑200mm。則：公式右邊=公式左邊=＜右邊因此，主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足要求。錨墊板尺寸為190mm190mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑60mm的波紋管。 局部承壓區(qū)的局部驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求： （式349） （式350）式中：—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，；—預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，；—局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積，按《公預(yù)規(guī)》；，—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。(5)/(4)失重(11)= 177。表335 超重和失重計(jì)算表超重計(jì)算失重計(jì)算跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)表336 吊裝階段法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)1053310533(2)636816063681605669600566960027670002767000(3)(4)超重(5)33107103310710248304024830401353013530失重(6)234525023452501758940175894095909590(7)=(1)/(3)(8)=177。通過(guò)各控制截面計(jì)算，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點(diǎn)截面下緣。對(duì)于一號(hào)梁一期恒載集度為g1=（KN/m）根據(jù)《橋規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可別按g1=（超重）和g1=（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算。(2)/(4)(8)=(7)+(6)16..8035(9)= 177。因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度可以開(kāi)始張拉鋼束。表334表示出了預(yù)應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程。表331 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面(1)(2)4963087496308749630874963087(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2958000295800029580002958000(9)7077070707707070770707077070(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)續(xù)表331截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面(1)(2)4194080419408041940804194080(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2218500221850022185002218500(9)5307810530781053078105307810(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)續(xù)表331截面應(yīng)力部位aaoonnbb支點(diǎn)截面(1)(2)2473920247392024739202473920(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)0000(9)0000(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0000(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0000(15)=(13)+(14)0000(16)=(12)+(15)表332 計(jì)算表跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力V/014290腹板寬b/cm363650上梗肋aa00短期組合剪力凈軸nn00短期組合剪力續(xù)表331換軸oo00短期組合剪力下梗肋bb00短期組合剪力表333 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位MPaMPaMPa跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonnbb 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力一、 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。 為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力 （式342） （式343） （式344）式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表330 N5號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)(1)(2)(3)(4)(5)295800022185000(6)707707053078100(7)=(5)*(3)/(1)0(8)=[(6)(5)](4))/(2)0(9)=(7)+(8)0(10)=*(9)0(11)(12)=(10)+(11)三、 斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。[(7)(6)]/(6)00(13)=(11)+(12)00(14)=(10)+(13)二、預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （式338）式中：—預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （式339） （式340） —分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 （式341） —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； —預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)= 177。表329表示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果，結(jié)果符合規(guī)范要求。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。由表中數(shù)據(jù)可知，結(jié)果滿足要求。 為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力 （式332） （式333） （式334）式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。一、正截面抗裂驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》,對(duì)預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足： （式329）式中：—在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的發(fā)向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （式330） （式331）表325表示出了正截面抗裂驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果，可見(jiàn)其結(jié)果滿足要求?！苯孛婵v向受拉鋼筋配筋百分率，當(dāng)＞，取=，但是計(jì)算出，.—箍筋配筋率 —混凝土強(qiáng)度等級(jí)—箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度—斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總面積—斜截面內(nèi)箍筋的間距—與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力 （式328）—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度—預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線夾角（見(jiàn)表324）表324 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表截面鋼束號(hào)距離支點(diǎn)h/2處斜截面頂端5未彎起01994未彎起0199321233145上述計(jì)算說(shuō)明主梁距離支點(diǎn)h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 （式325）右邊=所以應(yīng)進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。三、斜截面抗剪承載力計(jì)算選取距離支點(diǎn)h/2處進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，箍筋采用四肢直徑12的HPB235鋼筋，設(shè)間距，距離支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距為?！鄢款A(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。二、驗(yàn)算最小配筋率（跨中截面）由《公預(yù)規(guī)》 （式323） 式中：—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值； —受彎構(gòu)件正截面開(kāi)裂彎矩值，式中：—全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對(duì)重心軸的面積矩。混凝土受壓區(qū)高度為故且將代入下式而故則跨中截面承載力滿足要求。