【正文】 一是，由于本人對(duì)知識(shí)掌握的還不是很牢固，有很多的地方?jīng)]有想到；二是，由于我對(duì)電腦制。該圖書(shū)館基本上實(shí)現(xiàn)了高層建筑的人性化，使人與建筑物能夠很好的融合。本設(shè)計(jì)做了一個(gè)框架結(jié)構(gòu)的高層圖書(shū)館，從建筑設(shè)計(jì)到結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一氣合成，收集資料，查規(guī)范，問(wèn)老師，和同學(xué)研究。框架結(jié)構(gòu)只是高層建筑中的一個(gè)小角色。3 結(jié)論高層建筑是人類(lèi)文明進(jìn)程中生產(chǎn)和生活需求的產(chǎn)物，是現(xiàn)代工業(yè)化、商業(yè)化和城市化的必然結(jié)果，是科學(xué)技術(shù)與社會(huì)經(jīng)濟(jì)的結(jié)晶，在一定程度上反映出科學(xué)技術(shù)與社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的水平。樓梯斜板的傾斜角：， 恒荷載： 踏步重 斜板重 20厚找平層 恒荷標(biāo)準(zhǔn)值：恒荷設(shè)計(jì)值：活荷標(biāo)準(zhǔn)值：活荷設(shè)計(jì)值：總荷載：內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度 跨中彎矩 受力筋選用φ/1275（），分布筋選用φ10200。踏步尺寸為150260mm，采用的混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35（=，=），鋼筋采用HPB235級(jí)鋼筋，樓梯上的均布活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值q=。圖217樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖 structure layout僅以B1區(qū)格為例進(jìn)行計(jì)算，其他區(qū)格的計(jì)算結(jié)果列于表232中。按彈性理論設(shè)計(jì)，其中板厚180mm，梁的截面設(shè)計(jì)尺寸400800和5501000，采用C35混凝土，HRB335級(jí)鋼筋。 樓蓋設(shè)計(jì)以第一層樓蓋為例，計(jì)算其配筋。 為小偏心。柱的長(zhǎng)度計(jì)算===6ｍ，=+=+20=㎜因?yàn)?，故?yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均滿(mǎn)足規(guī)范要求。表229框架梁縱向鋼筋計(jì)算表 Longitudinal steel frame beam calculation table層次截面M(KNm)實(shí)配鋼As(mm2)As’/Ass6支座A0763588320（942）Bl0763544320（942）AB跨間679318（763）支座Br0763535320（942）Cl0763506320（942）BC跨間407318（763）支座Cr0763447320（942）Dl0763447320（942）CD跨間426318（763）3支座A019002339525（2454）Bl019001954425（1964）AB跨間1728522（1900）支座Br014731947425（1964）Cl014731910425（1964）BC跨間1357325（1473）支座Cr011401908425（1964）Dl011401908425（1964）CD跨間1049322（1140）1支座A029453299725（3436）Bl029452385525（2454）AB跨間2766625（2945）支座Br015202406525（2454）Cl015202366525（2454）BC跨間1481422（1520）支座Cr015202363525（2454）Dl015202363525（2454）CD跨間1481422（1520）表230框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表 Beam stirrups volume table層次截面rREV（KN）（KN）梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋實(shí)配鋼筋（）6A、Bl 60雙肢10100（）雙肢8100（）Br、Cl0雙肢10100（）雙肢8100（）Cr、Dl0雙肢10100（）雙肢8100（）3A、Bl雙肢8100（）雙肢8100（）Br、Cl雙肢8100（）雙肢8100（）Cr、Dl雙肢8100（）雙肢8100（）1A、Bl雙肢8100（）雙肢8100（）Br、Cl雙肢8100（）雙肢8100（）Cr、Dl雙肢8100（）雙肢8100（）表231柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算 Column span ratio and axial pression ratio check柱號(hào)層次b(mm)ho(mm)fc(N/mm2)Mc(KN*m)V(KN)N(KN)A柱660056023600560216005602B柱660056020. 643600560216005602C柱660056023600560216005602D柱660056023600560216005602 框架柱1）剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表231給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果。 梁端加密區(qū)箍筋取6肢8100,箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（=210Ｎ/㎜），則 + =400665+210665 = ，非加密區(qū)箍筋取6肢8150,箍筋設(shè)置滿(mǎn)足要求?？山迫? =，實(shí)取725（=3436㎜）支座上部 =，實(shí)取525（=2454㎜），==％, /=,滿(mǎn)足要求。因?yàn)? afbh(hh)=2000180(665) = 屬于第一類(lèi)形截面 實(shí)際鋼筋625（=2945㎜）,滿(mǎn)足要求。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，b===2ｍ=2000㎜。由表可求得相應(yīng)的剪力。1）梁的正截面受彎承載力計(jì)算從表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩，進(jìn)行配筋計(jì)算。為相應(yīng)于本層柱凈高上、下端的剪力設(shè)計(jì)值。177。177。177。177。177。177。177。0177。177。0177。177。870177。177。870177。177。0177。177。0177。177。0177。177。0177。177。0177。177。380177。177。0177。177。0177。為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。177。177。177。177。177。177。0表225（b）橫向框架C柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整Tablet. 225（b） Horizontal framework Ccolumn moment end portfolio adjustments to the design values層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值。000177。0柱底MN00177。000177。01柱頂MN00177。000177。0柱底MN00177。000177。02柱頂MN00177。0+00177。0柱底MN00177。000177。03柱頂MN00177。0+00177。0柱底MN00177。000177。04柱頂MN00177。000177。0柱底MN00177。000177。05柱頂MN00177。000177。0柱底MN00177。000177。表225（a）橫向框架C柱彎矩和軸力組合Tablet. 225（a）Clateral framework moments and axial forces portfolio層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK SaK+（SaK+ SuK） SaK+（SaK+ SuK）+SQK+M maxNNminMNmaxM→←→←6柱頂MN00177。177。177。177。177。177。177。注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為，N以受壓為正，單位kN。177。587587柱底MN177。177。1柱頂MN177。177。柱底MN177。177。2柱頂MN177。177。柱底MN177。177。3柱頂MN177。177。177。177。177。柱底MN177。177。5柱頂MN177。177。柱底MN177。177。表223（a）橫向框架B柱彎矩和軸力組合（a） Blateral framework moments and axial forces portfolio層次截面內(nèi)力→←→←6柱頂MN177。注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。1177。2177。3177。4177。5177。表222橫向框架A柱剪力組合（KN） A framework of horizontal shea