【正文】 表913梁端正截面正彎矩承載力梁端正截面正彎矩承載力截面h0M跨中計算實配面積配筋率六層AB左56535586036033Φ16603AB右56535576036033Φ16603BC左36535884614613Φ14461五層AB左565351516036033Φ16603AB右56535366036033Φ16603BC左3653511694614613Φ14461四層AB左565352816036033Φ16603AB右565351306036033Φ16603BC左365351554614613Φ14461三層AB左565353466036033Φ16603AB右565351986036033Φ16603BC左365352194614613Φ14461二層AB左565351114366036033Φ16603AB右565352476036033Φ16603BC左365352664614613Φ14461一層AB左565355716036033Φ16603AB右565353266036033Φ16603。把梁上部受拉的最大負彎矩的鋼筋作為下部受拉最大正彎矩的受壓鋼筋，按雙筋梁計算時，其截面受壓區(qū)高度計算結(jié)果一定小于零，即，可直接對受壓鋼筋取矩，無地震作用組合時 （94）有地震作用組合時 （95）——受壓鋼筋合力點到截面近邊距離計算結(jié)果和梁跨中比較取大者。最大配筋率：%計算過程如下表：有震情況下的彎矩顯然比無震情況小得多，有震情況不計算。 ； （91）； （92） （93）——縱向非預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點——T形截面翼緣寬和高——截面抵抗矩系數(shù)——相對受壓區(qū)高度——縱向受拉鋼筋面積——等效矩形應(yīng)力圖形特征值，為簡化計算——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值——縱向受拉鋼筋抗拉強度設(shè)計值——截面有效高度——腹板寬度驗算最小配筋面積：跨中 %%比較取大值； 支座 %%比較取大值?？紤]地震作用組合的框架梁，其正截面抗震受彎承載力仍然按上述規(guī)定計算，但在受彎承載力計算公式右邊應(yīng)除以相應(yīng)的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。（1）跨中最大正彎矩的配筋計算無地震作用組合時,由于樓面板為現(xiàn)澆構(gòu)件的框架梁,按混凝土結(jié)構(gòu)中的T矩形截面梁計算，混凝土受壓區(qū)的翼緣計算寬度b39。 ——無地震作用時的柱軸力組合設(shè)計值；——永久性荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的柱軸力； ——樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的柱軸力； ——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的柱軸力。無地震作用時的組合 組合目標(biāo)為①及相應(yīng)的及V 和②及相應(yīng)的時:⑴ 框架柱一般由可變荷載效應(yīng)起控制作用?！獰o地震作用時的梁端剪力組合設(shè)計值；——永久性荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的剪力； ——樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的剪力； ——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的剪力。M39。3333M39。8888M39。M39。M39。5353M39。M39。M39。M39。右端MM39。右端MM39。右端MM39。右端MM39。梁控制截面處（柱邊緣截面）的彎矩可按下式求得: （83）式中 ——柱軸線處的彎矩； ——梁控制截面處的彎矩； ——按簡支梁計算的支座處剪力； ——支座（柱）寬度。梁跨中彎矩應(yīng)滿足下列要求： （81） （82） 式中 、——分別為調(diào)幅后梁兩端負彎矩及跨中正彎矩； ——按簡支梁計算的跨中彎矩。 支座負彎矩降低后，跨中彎矩應(yīng)加大，應(yīng)按靜力平衡條件計算調(diào)幅后梁的跨中彎矩值?？蚣芰憾素搹澗卣{(diào)幅實際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內(nèi)力重分布《混凝土高規(guī)》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應(yīng)先調(diào)幅，再與其他荷載效應(yīng)進行組合。② 為本層荷載產(chǎn)生的軸力。表格中M為前圖中彎矩經(jīng)過再次分配所得。表741 轉(zhuǎn)動剛度及相對轉(zhuǎn)動剛度構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動剛度S（KNm）相對轉(zhuǎn)動剛度框架梁邊跨中跨框架柱2—6層1層表742 各桿件分配系數(shù)節(jié)點層次邊節(jié)點6+=——5+1+1=—4+1+1=—3+1+1=—2+1+1=—1+1+=— 中間節(jié)點6++1=—5++1+1= 4++1+1=3++1+1=2++1+1=1++1+= 恒載及活載作用下的彎矩分配圖75 恒載作用下的彎矩分配圖 活載及活載作用下的彎矩分配圖76 活載作用下的彎矩分配圖圖77 恒載作用下的彎矩圖圖78 活載作用下的彎矩圖表781豎向恒荷載下梁彎矩塑性調(diào)幅（）樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MMMMMMMMMM654321注: 彎矩符號順時針為正, ’為調(diào)幅后的彎距。由于柱子屬于上下兩個計算單元，所以柱端彎矩要進行疊加。荷載部位邊 跨中 跨跨度m均布荷載KN/m跨度m均布荷載KN/m左右左右恒載625818活載6662524243124243方法：采用分層發(fā)計算。折算系數(shù)：邊跨：α1=α2+α3=，屬于雙向板。7．1框架計算簡圖（1） 屋面板均布荷載傳遞路線：圖71 豎向荷載傳遞路線分析圖（2） 豎向荷載作用下梁的計算簡圖7．2豎向荷載計算（1）屋面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：ⅰ梁自重： 中跨梁（250400）： 26=邊跨梁（300600）： 26= KN/ⅱ屋面板荷載：，屬于雙向板。B1181。B2表65 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩層次A軸B軸MC上MC下181。B1 181。（3）6．5水平風(fēng)載作用下梁端彎矩按下式計算181。B2MB左MB右615141312111表57 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值層次AB軸跨梁端剪力BC軸跨梁端剪力柱軸力L(m)L(m)邊柱（KN）中柱(KN)654321圖54 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖6．1自然條件石家莊地區(qū)+基本風(fēng)壓 5KN/m ； 風(fēng)載體形變化系數(shù)： 按C類地區(qū)查表：表61 風(fēng)壓高度系數(shù)離地高度510152030μz風(fēng)震系數(shù)：由于房屋高度未超過30m，所以βz=6．2風(fēng)荷載計算wk=βzμsμzwoFWki= wkiAi表62 水平風(fēng)荷載作用下的剪力翼緣部分層βzμsμzW0WkFWk6+543216．3水平風(fēng)載作用下的層間剪力圖如下 圖63 水平風(fēng)荷作用下樓層剪力分布圖 水平風(fēng)載作用下框架柱剪力和柱彎矩表641 風(fēng)荷載作用下邊柱的剪力和彎矩層次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)654886117005548861170045488611700354886117002548861170013,411388218500表642 風(fēng)荷載作用下中柱的剪力和彎矩層次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)65488614300554886143004548861430035488614300254886143001388219800注：（1） 。B1M1MC上MC下181。B2= KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)181。B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)181。根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得。—上層層高變化修正值。圖541水平地震作用下的樓層剪力分布圖 水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩—反彎點到柱下端結(jié)點的距離，即反彎點高度—標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比。DΣD樓層Di104KN/m1Z141. 5Z24Z326Z426∑D1/∑D2 = 70% 滿足要求 表531 能量法計算層數(shù)樓層重力荷載代表值Gi（KN）樓層剪力V