【正文】 表913梁端正截面正彎矩承載力梁端正截面正彎矩承載力截面h0M跨中計(jì)算實(shí)配面積配筋率六層AB左56535586036033Φ16603AB右56535576036033Φ16603BC左36535884614613Φ14461五層AB左565351516036033Φ16603AB右56535366036033Φ16603BC左3653511694614613Φ14461四層AB左565352816036033Φ16603AB右565351306036033Φ16603BC左365351554614613Φ14461三層AB左565353466036033Φ16603AB右565351986036033Φ16603BC左365352194614613Φ14461二層AB左565351114366036033Φ16603AB右565352476036033Φ16603BC左365352664614613Φ14461一層AB左565355716036033Φ16603AB右565353266036033Φ16。把梁上部受拉的最大負(fù)彎矩的鋼筋作為下部受拉最大正彎矩的受壓鋼筋，按雙筋梁計(jì)算時，其截面受壓區(qū)高度計(jì)算結(jié)果一定小于零，即，可直接對受壓鋼筋取矩，無地震作用組合時 （94）有地震作用組合時 （95）——受壓鋼筋合力點(diǎn)到截面近邊距離計(jì)算結(jié)果和梁跨中比較取大者。最大配筋率：%計(jì)算過程如下表：有震情況下的彎矩顯然比無震情況小得多，有震情況不計(jì)算。 ； （91）； （92） （93）——縱向非預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點(diǎn)——T形截面翼緣寬和高——截面抵抗矩系數(shù)——相對受壓區(qū)高度——縱向受拉鋼筋面積——等效矩形應(yīng)力圖形特征值，為簡化計(jì)算——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值——縱向受拉鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值——截面有效高度——腹板寬度驗(yàn)算最小配筋面積：跨中 %%比較取大值； 支座 %%比較取大值?？紤]地震作用組合的框架梁，其正截面抗震受彎承載力仍然按上述規(guī)定計(jì)算，但在受彎承載力計(jì)算公式右邊應(yīng)除以相應(yīng)的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。（1）跨中最大正彎矩的配筋計(jì)算無地震作用組合時,由于樓面板為現(xiàn)澆構(gòu)件的框架梁,按混凝土結(jié)構(gòu)中的T矩形截面梁計(jì)算，混凝土受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度b39。 ——無地震作用時的柱軸力組合設(shè)計(jì)值；——永久性荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的柱軸力； ——樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的柱軸力； ——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的柱軸力。無地震作用時的組合 組合目標(biāo)為①及相應(yīng)的及V 和②及相應(yīng)的時:⑴ 框架柱一般由可變荷載效應(yīng)起控制作用?！獰o地震作用時的梁端剪力組合設(shè)計(jì)值；——永久性荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的剪力； ——樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的剪力； ——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的剪力。M39。3333M39。8888M39。M39。M39。5353M39。M39。M39。M39。右端MM39。右端MM39。右端MM39。右端MM39。梁控制截面處（柱邊緣截面）的彎矩可按下式求得: （83）式中 ——柱軸線處的彎矩； ——梁控制截面處的彎矩； ——按簡支梁計(jì)算的支座處剪力； ——支座（柱）寬度。梁跨中彎矩應(yīng)滿足下列要求： （81） （82） 式中 、——分別為調(diào)幅后梁兩端負(fù)彎矩及跨中正彎矩； ——按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩。 支座負(fù)彎矩降低后，跨中彎矩應(yīng)加大，應(yīng)按靜力平衡條件計(jì)算調(diào)幅后梁的跨中彎矩值。框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅實(shí)際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內(nèi)力重分布《混凝土高規(guī)》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應(yīng)先調(diào)幅，再與其他荷載效應(yīng)進(jìn)行組合。② 為本層荷載產(chǎn)生的軸力。表格中M為前圖中彎矩經(jīng)過再次分配所得。表741 轉(zhuǎn)動剛度及相對轉(zhuǎn)動剛度構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動剛度S（KNm）相對轉(zhuǎn)動剛度框架梁邊跨中跨框架柱2—6層1層表742 各桿件分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)層次邊節(jié)點(diǎn)6+=——5+1+1=—4+1+1=—3+1+1=—2+1+1=—1+1+=— 中間節(jié)點(diǎn)6++1=—5++1+1= 4++1+1=3++1+1=2++1+1=1++1+= 恒載及活載作用下的彎矩分配圖75 恒載作用下的彎矩分配圖 活載及活載作用下的彎矩分配圖76 活載作用下的彎矩分配圖圖77 恒載作用下的彎矩圖圖78 活載作用下的彎矩圖表781豎向恒荷載下梁彎矩塑性調(diào)幅（）樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MMMMMMMMMM654321注: 彎矩符號順時針為正, ’為調(diào)幅后的彎距。由于柱子屬于上下兩個計(jì)算單元，所以柱端彎矩要進(jìn)行疊加。荷載部位邊 跨中 跨跨度m均布荷載KN/m跨度m均布荷載KN/m左右左右恒載625818活載6662524243124243方法：采用分層發(fā)計(jì)算。折算系數(shù)：邊跨：α1=α2+α3=，屬于雙向板。7．1框架計(jì)算簡圖（1） 屋面板均布荷載傳遞路線：圖71 豎向荷載傳遞路線分析圖（2） 豎向荷載作用下梁的計(jì)算簡圖7．2豎向荷載計(jì)算（1）屋面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：ⅰ梁自重： 中跨梁（250400）： 26=邊跨梁（300600）： 26= KN/ⅱ屋面板荷載：，屬于雙向板。B1181。B2表65 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩層次A軸B軸MC上MC下181。B1 181。（3）6．5水平風(fēng)載作用下梁端彎矩按下式計(jì)算181。B2MB左MB右615141312111表57 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值層次AB軸跨梁端剪力BC軸跨梁端剪力柱軸力L(m)L(m)邊柱（KN）中柱(KN)654321圖54 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖6．1自然條件石家莊地區(qū)+基本風(fēng)壓 5KN/m ； 風(fēng)載體形變化系數(shù)： 按C類地區(qū)查表：表61 風(fēng)壓高度系數(shù)離地高度510152030μz風(fēng)震系數(shù)：由于房屋高度未超過30m，所以βz=6．2風(fēng)荷載計(jì)算wk=βzμsμzwoFWki= wkiAi表62 水平風(fēng)荷載作用下的剪力翼緣部分層βzμsμzW0WkFWk6+543216．3水平風(fēng)載作用下的層間剪力圖如下 圖63 水平風(fēng)荷作用下樓層剪力分布圖 水平風(fēng)載作用下框架柱剪力和柱彎矩表641 風(fēng)荷載作用下邊柱的剪力和彎矩層次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)654886117005548861170045488611700354886117002548861170013,411388218500表642 風(fēng)荷載作用下中柱的剪力和彎矩層次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)65488614300554886143004548861430035488614300254886143001388219800注：（1） 。B1M1MC上MC下181。B2= KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)181。B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)181。根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得。—上層層高變化修正值。圖541水平地震作用下的樓層剪力分布圖 水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩—反彎點(diǎn)到柱下端結(jié)點(diǎn)的距離，即反彎點(diǎn)高度—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。DΣD樓層Di104KN/m1Z141. 5Z24Z326Z426∑D1/∑D2 = 70% 滿足要求 表531 能量法計(jì)算層數(shù)樓層重力荷載代表值Gi（KN）樓層剪力Vi=∑Gi