【正文】 5432剪力、軸力圖圖62風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力圖彎矩二次分配法是一種近似計(jì)算方法，即將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞，并以兩次分配為限。表551邊柱（中框）反彎點(diǎn)計(jì)算層h(m)y0y1y2y3y654321表552邊柱（中框）反彎點(diǎn)計(jì)算層h(m)y0y1y2y3y654321表553 彎矩計(jì)算邊柱層H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)6768400117008295768400117001354476840011700179037684001170021192768400117002351154350085002486表554 彎矩計(jì)算中柱層H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)6768400143008295768400143001354476840014300179037684001430021192768400143002351154350098002486注： 柱上端矩：MC上=Vij(1y)h ； 柱上端彎矩：MC下= Vij y h ；181。施工：梁、板、柱均現(xiàn)澆。（3） 。DΣD樓層Di104KN/m1Z141. 5Z24Z326Z426∑D1/∑D2 = 70% 滿足要求 表531 能量法計(jì)算層數(shù)樓層重力荷載代表值Gi（KN）樓層剪力Vi=∑Gi（KN）側(cè)移剛度Di（KN/m）層間側(cè)移δi=Vi/Di(m)樓層側(cè)移Δi=∑δi(m)GiΔiGiΔi178。（3）6．5水平風(fēng)載作用下梁端彎矩按下式計(jì)算181。表741 轉(zhuǎn)動(dòng)剛度及相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S（KNm）相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度框架梁邊跨中跨框架柱2—6層1層表742 各桿件分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)層次邊節(jié)點(diǎn)6+=——5+1+1=—4+1+1=—3+1+1=—2+1+1=—1+1+=— 中間節(jié)點(diǎn)6++1=—5++1+1= 4++1+1=3++1+1=2++1+1=1++1+= 恒載及活載作用下的彎矩分配圖75 恒載作用下的彎矩分配圖 活載及活載作用下的彎矩分配圖76 活載作用下的彎矩分配圖圖77 恒載作用下的彎矩圖圖78 活載作用下的彎矩圖表781豎向恒荷載下梁彎矩塑性調(diào)幅（）樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MMMMMMMMMM654321注: 彎矩符號(hào)順時(shí)針為正, ’為調(diào)幅后的彎距。右端MM39。M39?？紤]地震作用組合的框架梁，其正截面抗震受彎承載力仍然按上述規(guī)定計(jì)算，但在受彎承載力計(jì)算公式右邊應(yīng)除以相應(yīng)的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。 ； （91）； （92） （93）——縱向非預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點(diǎn)——T形截面翼緣寬和高——截面抵抗矩系數(shù)——相對(duì)受壓區(qū)高度——縱向受拉鋼筋面積——等效矩形應(yīng)力圖形特征值，為簡(jiǎn)化計(jì)算——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值——縱向受拉鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值——截面有效高度——腹板寬度驗(yàn)算最小配筋面積：跨中 %%比較取大值； 支座 %%比較取大值。8888M39。右端MM39。表格中M為前圖中彎矩經(jīng)過(guò)再次分配所得。B1 181。圖541水平地震作用下的樓層剪力分布圖 水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩—反彎點(diǎn)到柱下端結(jié)點(diǎn)的距離，即反彎點(diǎn)高度—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。結(jié)構(gòu)形式：本工程為框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為獨(dú)立基礎(chǔ)：(1) 屋面( 不上人屋面)防水層三氈四油鋪小石子30mm水泥沙漿坐漿找平層煤渣混凝土找坡層2%（最薄處15mm厚）平均厚度81mm80mm厚苯板保溫層100mm厚鋼筋混凝土板20mm厚混合砂漿板下抹灰(2)樓面：水磨石地面 10mm面層20mm水泥砂漿打底 素水泥漿結(jié)合層一道100mm厚鋼筋混凝土板20mm厚水泥沙漿坐漿找平層刮大白二遍： 墻：普通粘土空心磚 窗:采用塑鋼窗，基本風(fēng)壓： 根據(jù)地質(zhì)勘探結(jié)果,給定地質(zhì)情況如下表:表32 地質(zhì)條件表序號(hào)巖土分類土層深度（m）地基土承載力fak (kpa)樁端阻力樁周摩擦力1雜填土————2粉土—120—103中砂—200—254礫砂—3002400305圓礫—500350060注：1地下穩(wěn)定水位距地表6m，表中給定土層深度由自然地坪算起。4 地震設(shè)防基本烈度：7 度第一組?！聦訉痈咦兓拚?。B1MA1MC上MC下181。表7102活載作用下柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)61—12—2表7102（續(xù)）層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)53—34—445—56—637—78—829—910—10111—1112—12 :不考慮地震作用 ++ +++考慮地震作用 +梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 +梁端剪力組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 + 最大彎矩對(duì)應(yīng)的軸力和剪力：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+最大軸力對(duì)應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+ 最小軸力對(duì)應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用①梁端負(fù)彎矩的塑性調(diào)幅（前面已經(jīng)完成）彎矩調(diào)幅即將框架梁支座處的負(fù)彎矩乘以一個(gè)小于己于1的系數(shù),稱為調(diào)幅系數(shù)。跨中M表835豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39。重力荷載MV39。表911梁跨中正截面彎矩承載力梁跨中正截面彎矩承載力①截面L0bh0M六層AB跨中6600300565BC跨中2400250365五層AB跨中6600300565BC跨中2400250365四層AB跨中6600300565BC跨中2400250365三層AB跨中6600300565BC跨中2400250365二層AB跨中6600300565BC跨中2400250365一層AB跨中6600300565BC跨中2400250365表912梁跨中正截面彎矩承載力梁跨中正截面彎矩承載力②截面計(jì)算配筋實(shí)配面積配筋率六層AB跨中6373396373Φ16603BC跨中3863863Φ14461五層AB跨中5053395053Φ16603BC跨中2512513Φ14461四層AB跨中5183395183Φ16603BC跨中2572573Φ14461三層AB跨中5183395183Φ16603BC跨中2572573Φ14461二層AB跨中5303395303Φ16603BC跨中2572573Φ14461表912（續(xù)）截面計(jì)算配筋實(shí)配面積配筋率一層AB跨中5873395873Φ16603BC跨中2702703Φ14461（2）梁端最大正彎矩配筋計(jì)算：框架梁端彎矩的組合設(shè)計(jì)值,其下部受拉的最大正彎矩一般小于梁上部受拉的最大負(fù)彎矩的絕對(duì)值。 組合目標(biāo)為③及相應(yīng)的時(shí)：永久性荷載產(chǎn)生的軸力與樓面活荷載產(chǎn)生的軸力方向相同，與風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸力方向相反,屬于永久性荷載效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利情況,取,故，不考慮樓面活荷載的有利作用: = =有地震作用效應(yīng)時(shí)的組合組合目標(biāo)為①及相應(yīng)的及V ②及相應(yīng)的時(shí)：重力荷載產(chǎn)生的彎矩與水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩及風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩方向相同,屬于重力荷載效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利情況,取,故對(duì)于所有多層及一般高層建筑： =+=+組合目標(biāo)為③及相應(yīng)的時(shí)：==框架柱組合過(guò)程（見(jiàn)表） 表847六層柱內(nèi)力組合六層柱內(nèi)力組合桿件名稱