【正文】 在門戶上的承重墻也受到了普遍的破壞。由于設計和建筑工藝處理得不好，建筑物得邊框不適當，大多數(shù)都垮了。在San Francisco的一個6層高的混凝土支撐墻建筑也受到了一定的破壞。在第一層的輕質(zhì)混凝土墻逐步破裂，露出了加強鋼筋。主要的破壞包括承重墻的斜方向的拉裂，有時伴有從建筑物上落下來的大塊的混凝土碎片。幸運的是，在這個地區(qū)的沒有延展性的混凝土結(jié)構(gòu)建筑物相對較少，所以這種類型的建筑物沒有倒塌的。由工程師設計的沒有延展性的混凝土結(jié)構(gòu)，在過去的地震中倒塌了。另外，混凝土本身十分易碎，它要求大量的加強的鋼筋在地震中發(fā)揮作用?；炷两ㄖS多加強型的老式混凝土建筑在抗震方面是非常有限的。在Loma Prieta 地震中，許多石墻鋼筋框架的建筑性能很差，盡管它們沒有倒塌。這些鋼筋框架填充的建筑物在California 過去的地震中一般比小一些的墻磚結(jié)構(gòu)的建筑物的性能要好。有超過3，4層不穩(wěn)固的石質(zhì)建筑物一般是通過鋼筋框架來承重的。但是，地質(zhì)調(diào)查顯示，大多數(shù)這種結(jié)構(gòu)的建筑物被過度地拉扯和破裂，因此被削弱了質(zhì)量。一般說來，在屋頂和地板之間有連通拋錨點的建筑物比沒有這個結(jié)構(gòu)的建筑物的性能要好得多。在Hollister， Los Gatos， Oakland， 和 San Francisco的商業(yè)區(qū)也發(fā)生了危及生命的倒塌。California 近來頒布了法令(SB 547)要求鑒別城市中的不穩(wěn)固的石質(zhì)建筑物結(jié)構(gòu)，然后制訂計劃減少它們所帶來的風險。不穩(wěn)固的石質(zhì)建筑物結(jié)構(gòu)的失敗之處在于屋頂和地板的隔離膜的磚墻拋錨點不夠，還有就是基礎建筑材料的承重和柔韌性的限制，以及低質(zhì)的建筑技術。不穩(wěn)固的石質(zhì)建筑物結(jié)構(gòu)包括木頭框架的屋頂和地板，這些屋頂和地板是由很厚的不穩(wěn)固的墻磚支撐的，這種結(jié)構(gòu)在California一直流行到30年代，那時抗震材料在建筑上的應用阻止了它進一步的發(fā)展。因此沿著 San Francisco 灣的許多地區(qū)逃脫了這場截難。地震的影響是具有很強的方向性的。再遠一點，僅僅是那些地基建在松軟的土質(zhì)上的質(zhì)量非常差的建筑物遭到了嚴重的破壞，這些土質(zhì)在地震的運動中中被破壞和坍塌。盡管地震帶來的破壞面積很廣，但是這些破壞很零散。被波及的地區(qū)包括8個郡，從南部的Monterey和San Benito，到北部的San Francisco， Alameda，和 Contra Costa。 參考文獻[1] GB/T [S].北京:中國計劃出版社，2002.[2] GB [S].北京:中國建筑工業(yè)出版社，2005.[3] GB/T [S].北京:中國計劃出版社，2002.[4] GB [S].北京:中國計劃出版社，2002.[5] GB [S].北京:中國建筑工業(yè)出版社，2002.[6] GB [S].北京:中國計劃出版社，2001.[7]同濟大學、西安建筑科技大學、東南大學、[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社，2005.[8][M].武漢:武漢工業(yè)大學出版社，1998.[9]方鄂華，錢稼茹，[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社，2003.[10]賈韻琦，[M]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社，1994.[11]哈爾濱工業(yè)大學、[M]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社，2002.附錄一商業(yè)結(jié)構(gòu)Loma Prieta地震和它的余震導致了一系列商業(yè)結(jié)構(gòu)的大面積順壞損壞。為了便于施工并且符合經(jīng)濟的原則，在配筋選擇上，鋼筋多均衡為工程中常使用的幾種類型。對制圖規(guī)范有了較為深入地了解，對平、立、剖面圖的內(nèi)容、線形、尺寸標注等問題上有了更為清楚地認識。所以采用PKPM得出的數(shù)據(jù)進行梁、板、柱的配筋，會使結(jié)構(gòu)更加安全。（3）在電算中所配的梁、板、柱的配筋大于手算得出的配筋。綜合水平荷載作用結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力，豎向荷載作用結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力，進行內(nèi)力組合，給結(jié)構(gòu)的梁、板、柱進行配筋，最后和PKPM得出數(shù)值進行比較得出如下結(jié)論：（1）電算算得結(jié)果，梁端彎矩、梁跨中彎矩值、柱端彎矩、梁的剪力值、柱的剪力值、柱的軸力值較手算得出的數(shù)值偏大。數(shù)據(jù)符合在建筑物所在地抗震等級下的高層建筑高度要求，利于框架結(jié)構(gòu)的抗震設計，并且符合現(xiàn)代高層建筑為節(jié)約空間而減小層高的趨勢。綠化率等經(jīng)濟技術指標比較合理。雖然略有些偏大，但是更有利于結(jié)構(gòu)布置。在建筑設計部分中根據(jù)本畢業(yè)設計與規(guī)范規(guī)定得出以下結(jié)論：（1）結(jié)構(gòu)選型為框架結(jié)構(gòu)。 次梁計算恒荷載板的恒載 = 次梁自重 次梁抹灰 活荷載 合計： 計算跨度：邊跨： 彎矩計算： 邊跨跨中：支座處： 剪力計算： 次梁跨中按T形截面計算：判別截面類型則屬第一類T形截面由公式 故選配3Ф20 （As=942mm2）故選配3Ф20 （As=942mm2）則截面尺寸滿足要求由公式則不需計算配箍，按構(gòu)造要求配箍,選配Ф8＠200 結(jié)論畢業(yè)設計需要綜合考慮各個方面的工程因素，諸如布局的合理，安全，經(jīng)濟，美觀，還要兼顧施工的方便。（B）受剪承載力計算，截面尺寸滿足要求。恒載 平臺板自重 板面抹灰重 板底抹灰重 標準值 恒荷設計值 活荷設計值 合計 計算跨度為：跨中最大彎矩：查表得選8110。恒載 梯段板自重 踏步抹灰重 板底抹灰重 金屬欄桿重 合計 標準值 恒荷設計值 活荷設計值 合計 水平投影計算跨度為：跨中最大彎矩：查表得選10120。樓梯活荷載標準值，混凝土為C20（，），鋼筋采用HPB235級（）。跨中彎矩：支座處彎矩：驗算最小配筋率應大于。屋面恒載 N/m2上人屋面活荷 kN/m2恒載設計值： 　 g==活載設計值： q== kN/m2合計： 　　g+q= kN/m2（按彈性理論）在求各中間支座最大負彎矩時，按恒載及活荷載均滿布各區(qū)格板計算。非加密區(qū)箍筋用4Ф10＠200。非加密區(qū)箍筋用4Ф10＠200。，?。?，取。，?。?，取。，??；，取。，??；，取。，??；，取。根據(jù)梁箍筋的構(gòu)造要求，梁端箍筋加密區(qū)長度取825mm，箍筋加密區(qū)間距取100mm。m圖310恒荷載彎矩圖（電算）圖311 恒荷載軸力圖（電算）圖312 恒荷載剪力圖（電算）圖313 活荷載彎矩圖（電算）圖314 活荷載軸力圖（電算）圖315 活荷載剪力圖（電算）表325 梁的內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGkSQkSWkSEk+（SQk+SWk）﹝（SGk+）+﹞+SQk+左風右風左震右震左右左右1AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC2AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC3AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC4AM V 續(xù)表3254B左M V B右M V 跨中MAB MBC5AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC6AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC7AM V B左MVB右M V 跨中MAB 續(xù)表325 7跨中MBC