地震作用下的框架結(jié)構(gòu)分析畢業(yè)論文-文庫吧
2025-06-12 14:03 本頁面
【正文】 4502233635022336250223361605158 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析以中框架為例進行計算，邊框架和縱向框架的計算方法，步驟與框架中框架完全相同，故不再贅述。框架柱剪力及彎矩計算，采用D值法，其結(jié)果見表210 表210框架柱剪力及彎矩 Columns shear and moment層次Hi(m)Vi(KN)∑Dij(KN/m)邊 柱中 柱Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)M下(KNm)Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)Mg下(KNm)61064181169362322351064181169362322341064181169362322331064181169362322321064181169362322317113241261653615116框架梁端彎矩，剪力及柱軸力見表211表211 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 Seismic forces under the framework of beamcolumn moment and the axial force層次nAB跨BC跨柱軸力I（m）M左（KN/M）M右（KN/M）Vb(KN)L(M)M左（KN/M）M右（KN/M）Vb(KN)NA(KN)NB(KN)654283283283321圖24 水平地震作用下橫向框架梁的剪力 levels under the framework of horizontal beam shear圖25 水平地震作用下梁端彎矩圖、柱端彎矩圖 horizontal earthquake beam moment map, the mapthe Moment 橫向向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和移側(cè)計算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本風(fēng)壓Wo=，風(fēng)荷載體型系數(shù)Ms =(迎風(fēng)面)和Ms=（背風(fēng)面）C類地區(qū)，H/B=，查規(guī)范得脈動影響系數(shù)V=，取T1=，===S2/m2，查規(guī)范得脈動增大系數(shù)ξ=，側(cè)βz=1+仍取中框架，其負載寬度為6m，沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q(z)=6=根據(jù)各樓層高處的高度Hi，取Mz，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q（z）見表212，q（z）沿房屋高度的分布見圖26。表212 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Housing distribution along the height of the wind load standard層次Hi(m)Hi/HMzβzQ1（z）（KN/m）Q2（z）（KN/m）654321圖26 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布(單位：kN/m) load along the height of the housing distribution (unit : kN / m)框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將圖26的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如圖27。圖27 等效節(jié)點集中風(fēng)荷載(單位：kN) nodes concentrated wind load (unit : kN) 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算層間剪力，相對側(cè)移和絕對側(cè)移見表213表213 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算 Wind loads under the framework of the shear layer and the calculation of lateral層次123456Fi(KN)Vi(KN)ΣD(KN/m)100812149987149987149987149987149987△Mi(m)Mi(m)△ui/hi1/21451/30771/37501/49281/77541/22430由表213可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2145遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算各層柱端彎矩及剪力計算見表214。表214 各層柱端彎矩及剪力 Endcolumn moment floors and Shear層次Hi(m)Vi(KN)∑Dij(KN/m)邊 柱中 柱Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)M下(KNm)Di(KN/m)Vi(KN)yM上(KNm)Mg下(KNm)6149987169367232235149987169362322338414998716936232233149987169362322321499871693623223878711008121261615116框架梁端彎矩剪力及柱軸力見表215表215風(fēng)荷載作用下框架梁端彎矩及柱軸力 Wind loads under the framework of beams and columns moment axial force層次nAB跨BC跨柱軸力L(m)M左（KN/m）M右（KN/m）Vb(KN)L(m)M左（KN/m）M右（KN/m）Vb(KN)NA(KN)NB(KN)65436363632121橫向中框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖28，圖29。圖28 橫向中框架在風(fēng)荷載作用下的梁端剪力及柱軸力 horizontal wind load in the beam and column axial shear strength圖29 框架彎矩圖 framework plan 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 計算單位?、圯S線橫向柜架進行計算，如圖210所示。除軸外，其余各縱向柜架梁的中心線與柱中心線相重合，因此除軸外，其余梁柱節(jié)點外沒有集中力矩。此外，計算單無范圍內(nèi)縱梁承擔(dān)的荷載以集中力的形式傳遞給橫向柜架。圖210 橫向框架計算單元 framework calculation modules 荷載計算：1）恒載計算圖211 各層梁上作用的恒載 beam of dead load在圖11中，q1代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第6層。q1=25=q2為板傳給橫梁的三角形荷載，由圖211所示幾何關(guān)系可得q2=6=PP2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：P1=（+）32+125+ =++ =P2=(+)34+125 =+ =集中力矩M1=P1e1==m對25層，q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。其它荷載計算方法同第6層，結(jié)果為：q1=+=q2=6=P1=(+)32+125+ =++ =P2=(+)34+125+() =++ =M1=P1e1==尺寸1層：q1= D1= D2= M1=m2）活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖212所示。圖212 各層梁上作用的活載 of the floor beams live load對于第6層：q2=6=P1=(+)32=P2=(+)34=M1=P1e1==m對25層：q2=6=30KN/mD1=(+)32=D2=(+)345=171KNU1=P1e1==對1層q2=30KN/mP1==171KNM1=m將以上計算結(jié)果匯總，見表216和表217。表216 橫向框架恒載匯總表 Hang contained horizontal framework matrix層次q1q2PP2M16251表217橫向框架活載匯總表 Horizontal framework of wood containing matrix層次q1D1P2M1625301711301713）內(nèi)力計算梁端、柱端變矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算過程如圖213，所得彎矩如圖214。端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中疊加得。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表218和219。圖213（a）恒載作用下（單位：）Fig. 213(a) under constant load (unit:)上柱下柱右梁左梁 上柱下柱右梁左梁 上柱下柱右梁00000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000148280000000000000000000000000000000000000000↓↓15900↓0上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0000000000000
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