中型商場設(shè)計框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-22 02:26本頁面
【正文】 將下部胯間截面的4Ф20全部伸入支座，作為制作截面處的M作用下的受壓鋼筋。17））： 當(dāng)梁下部受拉時，按T型截面設(shè)計；當(dāng)梁上部受拉時，按矩型截面設(shè)計。為了使結(jié)構(gòu)構(gòu)件滿足一定的延性要求，縱筋宜選用HRB400、HRB335級熱軋鋼筋；箍筋宜選用HRB33HRB400、HPB235級熱軋鋼筋。 實驗表明，強度等級偏低的混凝土、鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)強度差，鋼筋受力后容易發(fā)生滑移。 ③強節(jié)點、若錨固：強節(jié)點是指：梁柱節(jié)點的承載力應(yīng)大于相鄰構(gòu)件的承載力，強錨固是指：構(gòu)件承載力達到極限承載力之前不發(fā)生錨固失效。因為梁鉸機構(gòu)的抗震技能優(yōu)于柱鉸機構(gòu)。②、斜截面受剪承載力：實驗研究表明，在低周期反復(fù)荷載作用下，構(gòu)件上出現(xiàn)2個不同方向的交叉斜裂縫，直接承受剪力的混凝土受壓區(qū)因有斜裂縫通過，其受剪承載力比一次加載時的受剪承載力要低，因此抗震設(shè)計時。 V計=Vqb/2） 51 框架梁的內(nèi)力組合表層 次部 位內(nèi) 力梁端彎矩調(diào)幅后彎矩SEKrRE((SGK+)+ SEK ) SGK+ * SQK+((SGK+)+ SEK )V=rRE{ηvy (Mb+Mt)/Ln+Vb}SGKSQKSGKSQK左右左右201KN一層E右M316406V218342ED中MVD左M124180V122D右M13166299299144243249VDC中M00239VC左M299299V302二層E右M445181KNV243221324ED中MVD左M242242157230240VD右M248248373164KNV54DC中M11800VC左M76248248173V6565221 層 次部 位內(nèi)力梁端彎矩調(diào)幅后彎矩SEKrRE((SGK+)+ SEK )+*+*((SGK+)+ SEK )V=rRE{ηvy (Mb+Mt)/Ln+V`}SSQKSGKSQK左右左右三層E右M61186VED中M3131173173VD左M13970230240V21823078D右M122VDC中M00230240VC左M132V230四層E右M123123118V751 4100195ED中M99VD左MV101D右M50VDC中M00VC左M168V聊城大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計4 構(gòu)件截面設(shè)計及配筋計算 截面設(shè)計一般原則（1）從抗震設(shè)計及非抗震設(shè)計的內(nèi)力組合設(shè)計值中，選取最不利的內(nèi)力設(shè)計值進行截面設(shè)計。Ｂ：為避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值，、此處，底層是指：無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。為簡化計算，可將抗震設(shè)計時涉及表達式改為：SR/rRE這樣將有利于直接從兩種組合的設(shè)計表達式中找出起控制作用的內(nèi)力組合，進行配筋計算，因為除截面抗剪承載力外，梁截面抗彎和柱面受壓承載力在非抗震和抗震時的計算式R相同（僅對混凝土受壓區(qū)高度、最大配筋率等限制有所不同）1）框架梁的內(nèi)力組合①梁端截面最不利負彎矩，取下式較大值： M=rRE(+)=(+) M=rRE(+)=(+)式中：MGE：重力荷載代表值在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準值（取絕對值，其前帶響應(yīng)正負號）；MGK：由水平地震作用在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準值（取絕對值，其前帶相應(yīng)正負號）；MGK、MQK；分別由恒載和活載在梁端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準值（取絕對值，其前帶相應(yīng)正負號）；rRE：梁受彎承載力抗震調(diào)整系數(shù)，；說明：梁的彎矩正負號規(guī)定同材料力學(xué)，即：使梁上部受拉的彎矩為負，使梁下部受拉的彎矩為正；②、梁端截面最不利正彎矩，按下式確定： M=rRE()=()說明：A：式中符號意義及彎矩正負號規(guī)定一致； B：，是因為水平MQK值愈大，則M值愈小，即與有利； C：梁端最不利正彎矩與①中考慮水平地震作用組合的M分別對應(yīng)于不同方向的地震；一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求：∑Ｍｃ＝ηｃ∑Ｍｂ式中：∑Ｍｃ為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下柱端得彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配； ∑Ｍｂ：為節(jié)點左右梁端順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和；ηｃ：柱端彎矩增大系數(shù)，一級：、二級：、三級：；說明：Ａ：當(dāng)柱反彎點不在柱的層高范圍內(nèi)時，柱端的彎矩設(shè)計值可直接乘以上述強柱系數(shù)。但是在組合時尚可結(jié)合結(jié)構(gòu)的受力特點（滿布荷載）、荷載組合中的實際情況（僅有重力荷載代表值+左震和重力活載代表值+右震時），適當(dāng)簡化?？缰薪孛嬉话闶亲畲笳龔澗刈饔玫慕孛?，有時也可能出現(xiàn)負彎矩，因此要組合出最不利正彎矩和可能出現(xiàn)的負彎矩，用于梁跨內(nèi)配筋?？紤]建筑物所在地風(fēng)壓值較小而抗震設(shè)防烈度較高（7度），且本工程為一般多層框架結(jié)構(gòu)，因此，因此風(fēng)荷載參與內(nèi)力組合一般不起多大作用，因此只考慮恒載和活載的效應(yīng)組合。構(gòu)件的內(nèi)力組合表達式為：S=rGSGE+rQSQK式中：S：結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計值，包括組合的彎矩、軸力、剪力設(shè)計值 rG：恒載分項系數(shù)，一般情況下取：；當(dāng)恒荷載為有利荷載時。其表達式為：S=rGSGE+rEHSEHK 式中：S：結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合設(shè)計值，包括組合的彎矩、軸力、剪力設(shè)計值； rG：重力荷載分項系數(shù)，當(dāng)重力荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載能力有不利影響時。各層梁的內(nèi)力組合見下表，表中SGK、SQ1K、SQ2K三列中的兩端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。 本工程考慮三種內(nèi)力組合，即：+， +，及rRE((SGE+)+)。底層柱的：ic= 各層梁、柱的線剛度及其相對線剛度如下圖所示： 各層構(gòu)件的線剛度值 各層構(gòu)件的相對剛度值（2）、對于頂層 均布恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=q1L2 /12=()2 1/12=集中恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=F1L/8=對于標(biāo)準層均布恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=q2L2 /12=()2 1/12=集中恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=F2L/8=恒荷載分布圖如下： 恒荷載分布圖 修正后各構(gòu)件的相對剛度值（3）、分配系數(shù)頂層：邊橫梁：u1 =S1/( S1 + S2)=4（4+4）=邊柱：u2=中橫梁：u3=中柱：u4= 標(biāo)準層：邊柱：u5=邊橫梁 ：u6=中橫梁：u7=中柱：u8= 首層：邊柱： u9= 邊橫梁： u10= 中橫梁： u11=中柱： u12= （4）、有結(jié)構(gòu)力學(xué)知識得：取半跨進行計算如下： 頂層半跨力矩分配過程其他各層類同上述計算過程，最后將各節(jié)點的不平衡彎矩重新分配幾次直至精度足夠為止，最終計算結(jié)果如下圖所示：（均布荷載、集中荷載）分布圖由力矩分配法得半結(jié)構(gòu)彎矩圖如下： 半結(jié)構(gòu)恒荷載彎矩示意圖 將結(jié)構(gòu)完整后對不平衡彎矩再分配得最終彎矩圖如下所示： 恒荷載分布圖 恒荷載作用下彎矩圖 恒荷載作用下剪力圖 恒荷載做作用下軸力圖 恒荷載內(nèi)力計算表恒荷載內(nèi)力計算表桿端內(nèi)力值(乘子=1)桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536 活荷載分布示意圖 活荷載作用下彎矩圖 活荷載作用下剪力圖 活荷載內(nèi)力計算表活荷載內(nèi)力計算表桿端內(nèi)力值（乘子=1)桿端1桿端2單元碼軸力（N）剪力（V）彎矩（M）軸力（N）剪力（V）彎矩（M）123456789101112131415161718192021222324252627282930313233
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