中型商場設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)論文(文件)
【正文】 B33HRB400、HPB235級(jí)熱軋鋼筋。將下部胯間截面的4Ф20全部伸入支座，作為制作截面處的M作用下的受壓鋼筋。17））： 當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)；當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩型截面設(shè)計(jì)。 實(shí)驗(yàn)表明，強(qiáng)度等級(jí)偏低的混凝土、鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)強(qiáng)度差，鋼筋受力后容易發(fā)生滑移。因?yàn)榱恒q機(jī)構(gòu)的抗震技能優(yōu)于柱鉸機(jī)構(gòu)。 V計(jì)=Vqb/2） 51 框架梁的內(nèi)力組合表層 次部 位內(nèi) 力梁端彎矩調(diào)幅后彎矩SEKrRE((SGK+)+ SEK ) SGK+ * SQK+((SGK+)+ SEK )V=rRE{ηvy (Mb+Mt)/Ln+Vb}SGKSQKSGKSQK左右左右201KN一層E右M316406V218342ED中MVD左M124180V122D右M13166299299144243249VDC中M00239VC左M299299V302二層E右M445181KNV243221324ED中MVD左M242242157230240VD右M248248373164KNV54DC中M11800VC左M76248248173V6565221 層 次部 位內(nèi)力梁端彎矩調(diào)幅后彎矩SEKrRE((SGK+)+ SEK )+*+*((SGK+)+ SEK )V=rRE{ηvy (Mb+Mt)/Ln+V`}SSQKSGKSQK左右左右三層E右M61186VED中M3131173173VD左M13970230240V21823078D右M122VDC中M00230240VC左M132V230四層E右M123123118V751 4100195ED中M99VD左MV101D右M50VDC中M00VC左M168V聊城大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)4 構(gòu)件截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算 截面設(shè)計(jì)一般原則（1）從抗震設(shè)計(jì)及非抗震設(shè)計(jì)的內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值中，選取最不利的內(nèi)力設(shè)計(jì)值進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。為簡化計(jì)算，可將抗震設(shè)計(jì)時(shí)涉及表達(dá)式改為：SR/rRE這樣將有利于直接從兩種組合的設(shè)計(jì)表達(dá)式中找出起控制作用的內(nèi)力組合，進(jìn)行配筋計(jì)算，因?yàn)槌孛婵辜舫休d力外，梁截面抗彎和柱面受壓承載力在非抗震和抗震時(shí)的計(jì)算式R相同（僅對(duì)混凝土受壓區(qū)高度、最大配筋率等限制有所不同）1）框架梁的內(nèi)力組合①梁端截面最不利負(fù)彎矩，取下式較大值： M=rRE(+)=(+) M=rRE(+)=(+)式中：MGE：重力荷載代表值在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶響應(yīng)正負(fù)號(hào)）；MGK：由水平地震作用在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶相應(yīng)正負(fù)號(hào)）；MGK、MQK；分別由恒載和活載在梁端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶相應(yīng)正負(fù)號(hào)）；rRE：梁受彎承載力抗震調(diào)整系數(shù)，；說明：梁的彎矩正負(fù)號(hào)規(guī)定同材料力學(xué)，即：使梁上部受拉的彎矩為負(fù)，使梁下部受拉的彎矩為正；②、梁端截面最不利正彎矩，按下式確定： M=rRE()=()說明：A：式中符號(hào)意義及彎矩正負(fù)號(hào)規(guī)定一致； B：，是因?yàn)樗組QK值愈大，則M值愈小，即與有利； C：梁端最不利正彎矩與①中考慮水平地震作用組合的M分別對(duì)應(yīng)于不同方向的地震；一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：∑Ｍｃ＝ηｃ∑Ｍｂ式中：∑Ｍｃ為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端得彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配； ∑Ｍｂ：為節(jié)點(diǎn)左右梁端順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；ηｃ：柱端彎矩增大系數(shù)，一級(jí)：、二級(jí)：、三級(jí)：；說明：Ａ：當(dāng)柱反彎點(diǎn)不在柱的層高范圍內(nèi)時(shí)，柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可直接乘以上述強(qiáng)柱系數(shù)?？缰薪孛嬉话闶亲畲笳龔澗刈饔玫慕孛?，有時(shí)也可能出現(xiàn)負(fù)彎矩，因此要組合出最不利正彎矩和可能出現(xiàn)的負(fù)彎矩，用于梁跨內(nèi)配筋。構(gòu)件的內(nèi)力組合表達(dá)式為：S=rGSGE+rQSQK式中：S：結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩、軸力、剪力設(shè)計(jì)值 rG：恒載分項(xiàng)系數(shù)，一般情況下取：；當(dāng)恒荷載為有利荷載時(shí)。各層梁的內(nèi)力組合見下表，表中SGK、SQ1K、SQ2K三列中的兩端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。底層柱的：ic= 各層梁、柱的線剛度及其相對(duì)線剛度如下圖所示： 各層構(gòu)件的線剛度值 各層構(gòu)件的相對(duì)剛度值（2）、對(duì)于頂層 均布恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=q1L2 /12=()2 1/12=集中恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=F1L/8=對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)層均布恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=q2L2 /12=()2 1/12=集中恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=F2L/8=恒荷載分布圖如下： 恒荷載分布圖 修正后各構(gòu)件的相對(duì)剛度值（3）、分配系數(shù)頂層：邊橫梁：u1 =S1/( S1 + S2)=4（4+4）=邊柱：u2=中橫梁：u3=中柱：u4= 標(biāo)準(zhǔn)層：邊柱：u5=邊橫梁 ：u6=中橫梁：u7=中柱：u8= 首層：邊柱： u9= 邊橫梁： u10= 中橫梁： u11=中柱： u12= （4）、有結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)得：取半跨進(jìn)行計(jì)算如下： 頂層半跨力矩分配過程其他各層類同上述計(jì)算過程，最后將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩重新分配幾次直至精度足夠?yàn)橹?，最終計(jì)算結(jié)果如下圖所示：（均布荷載、集中荷載）分布圖由力矩分配法得半結(jié)構(gòu)彎矩圖如下： 半結(jié)構(gòu)恒荷載彎矩示意圖 將結(jié)構(gòu)完整后對(duì)不平衡彎矩再分配得最終彎矩圖如下所示： 恒荷載分布圖 恒荷載作用下彎矩圖 恒荷載作用下剪力圖 恒荷載做作用下軸力圖 恒荷載內(nèi)力計(jì)算表恒荷載內(nèi)力計(jì)算表?xiàng)U端內(nèi)力值(乘子=1)桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536 活荷載分布示意圖 活荷載作用下彎矩圖 活荷載作用下剪力圖 活荷載內(nèi)力計(jì)算表活荷載內(nèi)力計(jì)算表?xiàng)U端內(nèi)力值（乘子=1)桿端1桿端2單元碼軸力（N）剪力（V）彎矩（M）軸力（N）剪力（V）彎矩（M）123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536 框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定?；A(chǔ)頂面恒荷載=底層外墻自重+基礎(chǔ)梁自重+門口自重+窗子自重=,[（）2]+ KN/ m2,() 2+25 KN/ m3 ()+ [25KN/ m2() ]/2 =(4)、B軸柱縱向集中荷載計(jì)算A:頂層柱恒荷載=梁自重+板傳恒荷載= KN/ m2,（）+[ KN/ m2,（12 2+）2]= KN+ KN=. KN 活荷載=板傳活荷載=[ KN/ m2,（12 2+）2]= KNB:標(biāo)準(zhǔn)層柱 恒荷載=梁自重+板傳恒荷載= KN/ m2,（）+[ KN/ m2,（12 2+）2]= KN+ KN= KN 活荷載=板傳活荷載=[ KN/ m2,（12 2+）2]= KN C:基礎(chǔ)頂面恒荷載=基礎(chǔ)梁自重1) G= 縱向基礎(chǔ)梁自重+橫向基礎(chǔ)梁自重 =25KN/ m2() +25KN/ m2() = (5)、C軸柱縱向集中荷載計(jì)算A:頂層柱恒荷載=梁自重+板傳恒荷載= KN/ m2,（
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