【正文】 m+9) KN/ m= KN 梁柱重量統(tǒng)計表層號構件b /mH/mr抹灰kn/mLiWi(KN)nG(KN)∑Gi(KN)1主梁2535次梁25601665柱子60060025402主梁2535次梁25601665柱子60060025403主梁2535次梁25601665柱子60060025404主梁2535次梁25601665柱子6006002540注：其中r表示構件的重度；Wi表示單根構件的質量；n表示每層中構件的數量；梁長取凈高，柱取層高。 線剛度：I=EIo/L； ac：柱側移剛度修正系數風壓標準值計算公式為：ω=βz則：該結構高度：H=40m,且質量和剛度沿高度變化均勻，變形以剪切變形為主，故可用底部剪力法計算水平地震剪力值，按下式計算水平地震作用，FEK=α1Geq。 屋面活載計算值：（ KN/ m35/8）2=。該建筑的類型為鋼筋混凝土現澆框架結構，地震設防烈度為7度，根據表《現澆鋼筋混凝土房屋的抗震等級》可知，本工程的框架為二級抗震等級。 rQ：活荷載分項系數，； SGK、SQK：分別為恒載標準值和樓面活荷載標準值在構件計算截面上產生的內力標準值?？蚣艿撞咳舾蓪拥闹磸濣c不在樓層內，說明該若干層的框架梁相對較弱，為了避免在豎向荷載地震共同作用下引起變形集中，壓軸失穩(wěn)，故對柱端彎矩乘以柱端彎矩增大系數。 ②強剪弱彎：|指框架梁柱剪力墻等構件的承載力宜大于構件彎曲屈服時實際達到的剪力，防止構件脆性破壞。（1）、正截面受彎承載力計算：①：材料選用：梁內縱筋：HRB400級鋼筋（fy=360N/m m2）；混凝土選用C30 fc=，`b=②：T截面翼緣寬度確定： A：按跨度考慮時：bf=l/3=6900mm/3=2300mm B：按梁間間距時：bf=b+Sn=300mm+3150mm=3450mm C：按翼緣厚度時：h0=hαs=700mm35mm=665mm由于翼緣厚hf=板厚=120mm；hf/h 0=120mm/665mm=，此種情況不起控制作用，故取：bf=2300mm ③：T截面類別判別：選取最不利內力：M16= M17=M中= V=α1fc bf hf (h0hf/2)= N/m m22300mm120mm(665mm120mm/2) =M=該T截面屬于第一類T截面αs=M/(α1fc bf h0 2 )=217e6 m /( N/m m22300mm6652) =ξ=1（12αs）1/2 =fyAs=α1fc bf h0ξ As=α1fc bf h0ξ/fy = N/m m22300mm665mm= m2 選配：4Ф20 實配：1256 m m2ｐ= As/bh=1256/(300*700)=%pmin=%所以滿足配筋要求?；炷翉姸冗^高，則脆性明顯影響結構的延性，因此，混凝土強度等級，對一級抗震等級的框架梁、柱和節(jié)點不應低于C30，其他各類構件不應低于C20，設防烈度8度的不宜超過C50，9度的不宜超過C60.由于鋼筋的塑性指標隨鋼筋的級別的提高而降低，故構件的延性也隨著鋼筋級別的提高而降低。（2）構件的抗震承載力計算方法：①正截面承載力：實驗研究表明，在低周期反復荷載作用下，構件的正截面承載力與一次加載時的正截面承載力沒多大差別，因此，對框架梁柱，其正截面承載力可用非抗震設計時的相應計算公式計算，但應考慮相應的承載抗震調整系數?？蚣苤目刂平孛嫒≈纳舷聝啥说慕孛?，因為此處截面的彎矩最大，剪力相同而軸力相差值僅為柱自重，當柱采用對稱配筋時，不利內力組合一般為Mmax及相應的N、Nmax及相應的M、Nmin及相應的M。 框架抗震設計時，一般應考慮以下的基本組合：（1）水平地震作用效應與重力荷載代表值效應組合規(guī)則在結構構件的地震作用效應和其他荷載效應的基本組合中，除風荷載起控制作用的高層建筑應考慮風荷載外，9度時的高層建筑、長懸臂、大跨度結構、平板型網架屋蓋框架跨度大于24m的屋架應考慮豎向地震作用，一般結構只考慮水平地震作用效應與重力荷載代表值效應的組合。 （2）、注意事項：1) 采用分層法計算時，假定框架柱的遠端為固定端，這與實際情況不符，因此，且其傳遞系數有1/2改為1/3；2) 按分層法計算的各梁彎矩為最終彎矩，各住的彎矩與柱相連的兩層計算彎矩疊加；若節(jié)點彎矩不平衡，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次；3) 在內力和位移計算中，所有構件均可采用彈性剛度；4) 在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形而引起的內力重分布而對梁負彎矩進行調幅，調幅系數為：—；5) 梁端負彎矩減小后，應按平衡條件計算調幅后的跨中彎矩，梁跨中正彎矩至少應取按簡支梁計算的跨中彎矩的一半，如為均布荷載，則M中（g+q）L2 /16。Mij=Vij(1y)h。 風荷載計算表層次Z（m）βzμsμzωo（KN/m2)Hi/mHj/mB/mA(m2)Pw(KN)Vi(KN)四層三層二層一層 風荷載作用下各層所受剪力 地震荷載計算：本設計僅考慮水平地震作用即可，并采用基底剪力法計算水平地震作用力。當為底層時: i=(i1+ i2)/ ic,此時：ac=（+i）/(2+i)。/L1=1046006003/(125050)=1010N梁柱均采用C30混凝土。fgEn, Ac=N/([uN]fc)注：N為柱組合的軸壓設計值；F為簡直狀態(tài)下的柱的負荷面積；gE為折算在單位面積上的重力荷載代表值，可根據實際荷載計算，也可近似取12~15KN/m；223。 主次梁結構平面圖梁截面高度按梁跨度估算由此估算的梁截面如下表所示，起計算過程如下?；詈奢d：。,室內外高差450mm.（2） 墻身做法：采用240mm燒結空心磚；用M5混合砂漿砌筑，內粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm，“803”內涂料兩度。（6） 基本雪壓：S0=。（8）：房屋總高度為：本工程合理使用年限為50年，施工中的有關問題與有關部門協(xié)商。 構件截面尺寸初步估算： 梁的截面尺寸應滿足承載力，剛度及延性的要求，截面高度一般取梁跨度的1/8~1/14，當梁的負荷面積較大或荷載較大時，宜取其上限值。取頂層的型心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底2~，底層柱高度從基礎頂面取至一層板底，即H1=++= 取頂層柱的型心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至底板。mm二～四層框架柱線剛度：ic2~4=EcI。（1）G1：第一層荷載G1=樓面恒載+50﹪樓面荷載+縱橫梁自重+第二層柱、橫梁墻門窗自重的一半+第一層柱、橫梁墻門窗自重的一半A:：梁重：gL =++777KN= 柱重：gZ=()+( KN)=1816KN 合計：g1= B:二層樓面結構層恒載：（（++）（++）） KN/m2 =C:二層樓面活荷載：（ KN/ m2 +（+）5 KN/ m2+ KN/ m2+（51m－－－－） KN/ m2）=D:一層上半層：墻體：（10+11++4+(++) =188 m2 則：GW=188 m2 KN/ m2 = 835 KN 門: KN/ m243 = 10 KN鋁合金窗：(10+11) =29KN 一層上半層合計：一層上半層門窗墻體計算需用總重：Gb=874KNE:二層下半層：墻體：（（51m+）2+（（3+42+））） KN/ m2=835KN 窗： m（13+10+） KN/ m2= 二層下半層合計：二層下半層門窗墻體計算需用總重：Gb=故G1=+++874KN+=（2）G2：第二層荷載：G2=樓面恒載+50﹪樓面荷載+縱橫梁自重+第三層柱、橫梁墻門窗自重的一半+第二層柱、橫梁墻門窗自重的一半A:：梁重：gL =+ KN +777 KN = 柱重：gZ=( KN)+( KN)= 合計：g1=5127KN F:二層上半層：（（51m+）2+（(3+41m)+）） KN/ m2 =窗子：（13+10+）= KN/ 二層上半層合計：二層上半層門窗墻體計算需用總重：Gb=G2=5127KN++ ++ =（3）G3=G2=（4）G4：G4=屋面恒載+50﹪雪荷載+縱橫梁自重+第三層柱、橫梁墻門窗自重的一半G: （含粉刷層）：(+）2（15+）KN/ m2=H: 屋面積雪荷載：51m KN/ m2=I: 屋面恒荷載：51m KN/ m2=故G4=+++++=12455KN 重力荷載代表值統(tǒng)計表層次一層二層三層四層重力荷載代表值12455KN 重力荷載代表值 側移剛度即通過求解構件的側移剛度D值來確定各層的剪力值的一種近似計算方法， D值法稱為反彎點法，反彎點法假定：除底層外其他各層上下柱兩端的轉角相等，且位置固定不變，規(guī)定：底層柱的反彎點定為：2/3的柱高，其他的均定為中點處。μsα1；為相應于結構基本自振的水平地震影響系數；由Fi=(GiHi/∑GjHj) FEK 地震作用下各層所受剪力層次Hi/mGi/KNGiHi /Gi Hi/ ∑Gi HiFi/KNVi/KN41245526312631321746557807F1= KN F2= F3= F5=2631 KN： 水平剪力示意圖：U= FEK /∑D1+ （FEK F1）/∑D2 + （FEK F1F2） /∑D3 + （FEK F1F2F3） /∑D4=103+7103+103+103=103m層間位移驗算：底層：103 /＝滿足要求； 二層：7103. /＝滿足要求；頂點位移驗算：=103 /=滿足要求。B：樓面板傳荷載：恒載：（ KN/ m35/8）2=。 本工程考慮三種內力組合，即：+， +，及rRE((SGE+)+)?？紤]建筑物所在地風壓值較小而抗震設防烈度較高（7度），且本工程為一般多層框架結構，因此，因此風荷載參與內力組合一般不起多大作用，因此只考慮恒載和活載的效應組合。Ｂ：為避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結構的底層柱下端截面的彎矩設計值，、此處，底層是指：無地下室的基礎以上或地下室以上的首層。 ③強節(jié)點、若錨固：強節(jié)點是指：梁柱節(jié)點的承載力應大于相鄰構件的承載力，強錨固是指：構件承載力達到極限承載力之前不發(fā)生錨固失效。將下部胯間截面的4Ф20全部伸入支座，作為制作截面處的M作用下的受壓鋼筋。 實驗表明，強度等級偏低的混凝土、鋼筋與混凝土之間的粘結強度差，鋼筋受力后容易發(fā)生滑移。 V計=Vqb/2） 51 框架梁的內力組合表層 次部 位內 力梁端彎矩調幅后彎矩SEKrRE((SGK+)+ SEK ) SGK+ * SQK+((SGK+)+ SEK )V=rRE{ηvy (Mb+Mt)/Ln+Vb}SGKSQKSGKSQK左右左右201KN一層E右M316406V218342ED中MVD左M124180V122D右M13166299299144243249VDC中M00239VC左M299299V302二層E右M445181KN