【正文】 分別為恒載標(biāo)準(zhǔn)值和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值在構(gòu)件計(jì)算截面上產(chǎn)生的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。 屋面活載計(jì)算值：（ KN/ m35/8）2=。 線(xiàn)剛度：I=EIo/L； ac：柱側(cè)移剛度修正系數(shù)風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為：ω=βz/L2=21043007003/(126900)=1010N混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，其設(shè)計(jì)強(qiáng)度： C30 fc=fy=300 N/ mm2 。（5） 基本風(fēng)壓：ωo=(地面粗糙度屬C類(lèi))。 總體布局與技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)：　　總平面設(shè)計(jì)的核心內(nèi)容，是研究建筑與人的依存關(guān)系。為考慮地震作用下的柱軸壓力大系數(shù)，；n為驗(yàn)算層以上的層數(shù)，Ac為柱的截面面積；fc為混凝土軸心受壓設(shè)計(jì)值了[u]為框架結(jié)構(gòu)軸壓比限值，可近似取值，對(duì)一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)抗震，、。mm在計(jì)算內(nèi)力時(shí)。為求基底剪力，先要計(jì)算結(jié)構(gòu)各層的總重力荷載代表值將各層的重力荷載代表值當(dāng)作水平力，產(chǎn)生的樓層剪力為： 重力荷載代表值V4= G4 =12455KNV3= V4+G3=V2= V3+G2=V1= V2+G1=求頂點(diǎn)位移，則：U1= V1/ ∑D1= / U2= U1+ V2/∑D2=+ / U3= U2+ V3/ ∑D3=+ / U4= U3+V4/ ∑D4 =+12455KN /地震基本周期按下式計(jì)算：T1= 得T1=uT: 計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移（m），即：假想把集中在各層樓面處的重力荷載值Gi作為水平荷載而得到的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移；Ψi:結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重墻影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取：；本設(shè)計(jì)計(jì)算基本周期T1，結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重墻的影響，折減系數(shù)框架?。骸?，此處?。海挥捎谝紤]填充墻對(duì)基本周期的折減，則T1=＝由于T1 Tg==，故不考慮頂層附加作用。6) 豎向荷載作用下產(chǎn)生的梁彎矩應(yīng)先進(jìn)行調(diào)幅，再與風(fēng)荷載、水平地震荷載作用產(chǎn)生的彎矩組合，求出各控制界面的最大最小彎矩值。但是在組合時(shí)尚可結(jié)合結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)（滿(mǎn)布荷載）、荷載組合中的實(shí)際情況（僅有重力荷載代表值+左震和重力活載代表值+右震時(shí)），適當(dāng)簡(jiǎn)化。為了使結(jié)構(gòu)構(gòu)件滿(mǎn)足一定的延性要求，縱筋宜選用HRB400、HRB335級(jí)熱軋鋼筋；箍筋宜選用HRB33HRB400、HPB235級(jí)熱軋鋼筋。因?yàn)榱恒q機(jī)構(gòu)的抗震技能優(yōu)于柱鉸機(jī)構(gòu)。構(gòu)件的內(nèi)力組合表達(dá)式為：S=rGSGE+rQSQK式中：S：結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩、軸力、剪力設(shè)計(jì)值 rG：恒載分項(xiàng)系數(shù)，一般情況下?。?；當(dāng)恒荷載為有利荷載時(shí)。故由規(guī)范知，應(yīng)取二者較大者作為活載計(jì)算值。 現(xiàn)澆樓板中框架梁取：I=2Io；邊框架?。篒b=。3 荷載計(jì)算框架主梁線(xiàn)剛度： ib2=2EcI。樓蓋、屋蓋、梁柱、樓梯等構(gòu)件均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。（4） 屋面作法：現(xiàn)澆樓板上依次鋪20mm厚水泥砂漿找平層、300mm厚水泥珍珠制品隔熱找平層、20mm厚水泥砂漿找平層和SDC120復(fù)合卷材，下面依次為15mm厚白灰砂漿天花抹面。建筑與人的依存關(guān)系是解決好建筑與功能的呼應(yīng)、建筑與人際呼應(yīng)、建筑與地下銜接三大有機(jī)結(jié)合的關(guān)系，故總平面設(shè)計(jì)是方案設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，包括：出入口的選擇；估計(jì)用地面積；包括建筑面積；停留面積，如人，貨，車(chē)輛的停留；交通面積，如車(chē)道，人行道等；隔離面積，如衛(wèi)生，安全要求的隔離帶；分析聯(lián)系關(guān)系；建筑組合可能性分析。邊柱：Ac1 =1510004/()= mm2Ac2 =1510004/()= mm2若取為方柱即b=h，故取柱截面均為bh=600600mm。即：首層框架柱線(xiàn)剛度:ic1=1010= 1010N因?yàn)樵O(shè)防烈度為7度第二組，查抗震設(shè)計(jì)規(guī)范得：αmax＝。（3）計(jì)算 （1）、由于節(jié)點(diǎn)均為剛節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：S=4i，設(shè)標(biāo)準(zhǔn)層柱的線(xiàn)剛度為ic=,則其余各梁、柱的相對(duì)線(xiàn)剛度為：標(biāo)準(zhǔn)層梁：ib=。非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：roR式中：ro：結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)，對(duì)安全等級(jí)為一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可分別?。?、一般的房屋，安全等級(jí)為二級(jí)，可取ro=. S：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值； R：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)值；抗震設(shè)計(jì)時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗(yàn)算的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：SR/ rRE式中：rRE:承載抗震調(diào)整系數(shù)，除另有規(guī)定外，應(yīng)按《抗震規(guī)范》采用； S：抗震設(shè)計(jì)時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值； R：結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；一般說(shuō)來(lái)應(yīng)對(duì)荷載的兩種基本組合分別取上述二式進(jìn)行承載力計(jì)算或驗(yàn)算，選取較大截面配筋作為構(gòu)件配筋的依據(jù)，尤其是在非抗震及抗震結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載力計(jì)算的程序（或承載力計(jì)算表時(shí)）應(yīng)這樣做。 框架梁配筋計(jì)算框架梁的正截面受彎承載力計(jì)算（四層邊跨梁（L16（3）、抗震設(shè)計(jì)時(shí)，構(gòu)件除了應(yīng)具有足夠的承載力和適當(dāng)?shù)膭偠韧?，還應(yīng)有良好的延性，為此截面設(shè)計(jì)應(yīng)遵循以下原則： ①?gòu)?qiáng)柱弱梁：指設(shè)計(jì)框架時(shí)應(yīng)保證框架柱的受彎承載力大于梁的受彎承載力，避免柱中出現(xiàn)塑性鉸而形成柱鉸型破壞機(jī)構(gòu)。rEH：水平地震作用分項(xiàng)系數(shù)，；SGE：重力荷載代表值的效應(yīng)；（2）豎向荷載（包括全部恒載、屋面活載）的效應(yīng)組合規(guī)則考慮到豎向全部豎向荷載一般比重力荷載代表值要大，且計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載力時(shí)不存在抗震承載力調(diào)整系數(shù)，所以框架在豎向荷載作用下所需的構(gòu)件承載力有可能超過(guò)考慮地震作用時(shí)的構(gòu)件承載力，因此，尚需按無(wú)地震作用時(shí)，在正常使用情況下內(nèi)力組合進(jìn)行承載力計(jì)算。 計(jì)算單元示意圖豎向荷載計(jì)算，取5軸線(xiàn)所在主梁：（1）、A~B軸框架梁計(jì)算：按《鋼筋混凝土設(shè)計(jì)》教材中的等效原則知: 對(duì)于三角形荷載：等效荷載計(jì)算式為：5/8q 對(duì)于梯形荷載而言：等效荷載計(jì)算式： q12α2+α3） 頂層框架恒載計(jì)算簡(jiǎn)圖 標(biāo)準(zhǔn)（首層）層框架恒載計(jì)算簡(jiǎn)圖 頂層框架活載計(jì)算簡(jiǎn)圖 標(biāo)準(zhǔn)（首層）層框架活載計(jì)算簡(jiǎn)圖 A： 屋面板傳荷載：板傳至梁上的三角形荷載或梯形荷載如上圖所示： 按《鋼筋混凝土設(shè)計(jì)》教材中的等效原則知： 屋面恒載計(jì)算值：（ KN/ m25/8）2= 上人屋面活載：雪荷載=。表中：Ec：混凝土彈性模量； Io:梁柱換算截面慣性矩，且Io=b h3/12。地震作用下的彈性側(cè)移將更小，一定符合要求。 材料選用 填充墻采用240 mm厚的空心粘土磚填充，門(mén)有：塑鋼門(mén)、鋁合金門(mén)、木質(zhì)門(mén)；窗子全采用鋁合金窗。（3） 樓面作法：樓板頂面為地面磚地面，樓板底面為20mm厚白灰砂漿天花抹面。由于這棟中型商場(chǎng)是整體四層框架結(jié)構(gòu)，采取大空間主要通過(guò)所設(shè)窗戶(hù)，梁來(lái)襯托，另外，立面墻體采用白色外墻面磚，詳細(xì)情況見(jiàn)立面圖。按構(gòu)造要求現(xiàn)澆混凝土板厚：h=（1/30~1/40）L次且大于80mm，計(jì)算得：h=（1/30~1/40）3600=90mm~120mm 故取板厚為120mm。mm二～四層框架柱線(xiàn)剛度:ic2~4=1010=1010N設(shè)計(jì)場(chǎng)地類(lèi)別為二類(lèi)場(chǎng)地：故地震特征周期：Tg=；由于T1＝Tg＝，故α1＝（Tg /T）αmax＝=,FEK=α1Geq==(12455+2+) =7807 KNGeq:結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取重力荷載代表值，多質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載的85%，即：Geq=(G1+G2+G3+G4）；由于T1 Tg==，故不考慮附加作用。底層柱的：ic= 各層梁、柱的線(xiàn)剛度及其相對(duì)線(xiàn)剛度如下圖所示： 各層構(gòu)件的線(xiàn)剛度值 各層構(gòu)件的相對(duì)剛度值（2）、對(duì)于頂層 均布恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=q1L2 /12=()2 1/12=集中恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=F1L/8=對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)層均布恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=q2L2 /12=()2 1/12=集中恒載產(chǎn)生的梁端彎矩：M=F2L/8=恒荷載分布圖如下： 恒荷載分布圖 修正后各構(gòu)件的相對(duì)剛度值（3）、分配系數(shù)頂層：邊橫梁：u1 =S1/( S1 + S2)=4（4+4）=邊柱：u2=中橫梁：u3=中柱：u4= 標(biāo)準(zhǔn)層：邊柱：u5=邊橫梁 ：u6=中橫梁：u7=中柱：u8= 首層：邊柱： u9= 邊橫梁： u10= 中橫梁： u11=中柱： u12= （4）、有結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)得：取半跨進(jìn)行計(jì)算如下： 頂層半跨力矩分配過(guò)程其他各層類(lèi)同上述計(jì)算過(guò)程，最后將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩重新分配幾次直至精度足夠?yàn)橹梗罱K計(jì)算結(jié)果如下圖所示：（均布荷載、集中荷載）分布圖由力矩分配法得半結(jié)構(gòu)彎矩圖如下： 半結(jié)構(gòu)恒荷載彎矩示意圖將結(jié)構(gòu)完整后對(duì)不平衡彎矩再分配得最終彎矩圖如下所示： 恒荷載分布圖 恒荷載作用下彎矩圖 恒荷載作用下剪力圖 恒荷載做作用下軸力圖 恒荷載內(nèi)力計(jì)算表恒荷載內(nèi)力計(jì)算表?xiàng)U端內(nèi)力值(乘子=1)桿端1桿端2單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536 活荷載分布示意圖 活荷載作用下彎矩圖 活荷載作用下剪力圖 活荷載內(nèi)力計(jì)算表活荷載內(nèi)力計(jì)算表?xiàng)U端內(nèi)力值（乘子=1)桿端1桿端2單元碼軸力（N）剪力（V）彎矩（M）軸力（N）剪力（V）彎矩（M）123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536 框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類(lèi)型、地震烈度、房屋高度等因素確定。為簡(jiǎn)化計(jì)算，可將抗震設(shè)計(jì)時(shí)涉及表達(dá)式改為：SR/rRE這樣將有利于直接從兩種組合的設(shè)計(jì)表達(dá)式中找出起控制作用的內(nèi)力組合，進(jìn)行配筋計(jì)算，因?yàn)槌孛婵辜舫休d力外，梁截面抗彎和柱面受壓承載力在非抗震和抗震時(shí)的計(jì)算式R相同（僅對(duì)混凝土受壓區(qū)高度、最大配筋率等限制有所不同）1）框架梁的內(nèi)力組合①梁端截面最不利負(fù)彎矩，取下式較大值： M=rRE(+)=(+) M=rRE(+)=(+)式中：MGE：重力荷載代表值在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶響應(yīng)正負(fù)號(hào)）；MGK：由水平地震作用在梁端產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶相應(yīng)正負(fù)號(hào)）；MGK、MQK；分別由恒載和活載在梁端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（取絕對(duì)值，其前帶相應(yīng)正負(fù)號(hào)）；rRE：梁受彎承載力抗震調(diào)整系數(shù)，；說(shuō)明：梁的彎矩正負(fù)號(hào)規(guī)定同材料力學(xué)，即：使梁上部受拉的彎矩為負(fù)，使梁下部受拉的彎矩為正；②、梁端截面最不利正彎矩，按下式確定： M=rRE()=()說(shuō)明：A：式中符號(hào)意義及彎矩正負(fù)號(hào)規(guī)定一致； B：，是因?yàn)樗組QK值愈大，則M值愈小，即與有利； C：梁端最不利正彎矩與①中考慮水平地震作用組合的M分別對(duì)應(yīng)于不同方向的地震；一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：∑Ｍｃ＝ηｃ∑Ｍｂ式中：∑Ｍｃ為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的