某某辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(文件)
【正文】 面積：+=（m2） 恒載：= 活載：=由以上計(jì)算可知，二層重力荷載代表值為G2=G 恒+G活=（+）+882++++ ++（+） =注：。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。頂部附加地震作用系數(shù) δn=+=+= △F6== 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk） =（KN）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）計(jì)算過程如下表：各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。下面以②③⑦⑧軸線橫向框架內(nèi)力的計(jì)算為例：各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（邊柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）邊 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）676260027556576260027556476260027556376260027556272953027556192381029552梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b V r b）k 具體計(jì)算過程見下表：梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力MlbMrblVbMlbMrblVb邊柱N中柱N6 5 4 3 2 1 例：第六層： 邊梁 M l b= M u 6= KN計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNq2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm）M2（KNm）（2）、對(duì)于第15層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （KNm）三、內(nèi)力計(jì)算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算如下圖所示：四、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算：恒載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2 = KN VB=VC=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。m MB=m MB=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = KN右震：M lb= M rb= 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。 ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==2400mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400120（565120/2）=ρ=1742/300/565=%ρmin=%，滿足要求。 ρ=2724/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1742/2724=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。 （3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算： 梁端加密區(qū)箍。 =300565 =V=182700N 可知，截面符合條件。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063101742(56535) ]/ = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= mm2 實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。m屬第一類T形截面。m 支座Bl：Mmax= KN橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。m M rb=m γREMmax== KNmγReMmax== KN 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條
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