某框架結(jié)構(gòu)辦公樓設(shè)計畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-25 22:57本頁面
【正文】 柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+= mm 因為長細比l0/h=4800/700=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。m）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/先以第1層A柱為例，最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱660056025600560246005602360056022600560217006602B柱66005605625600560246005602360056022600560217006602例：第1層A柱：柱截面寬度：b=700 mm柱截面有效高度：h0=70040=660 mm混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。其它梁的配筋計算見下表：層次截面M（KN 箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算： 梁端加密區(qū)箍筋取Ф8100，箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 + =300565+2102565/100 =1533800N ρsv= nAsv1/bs=2*ρsvmin== ，非加密區(qū)箍筋取Ф8150。 =300565 =V=1533800N 可知，截面符合條件。 ρ=1900/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1520/1900=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求?？紤]兩支座處： 將下部跨間截面的4Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1520 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063001520(56535) ]/ = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/300/（56535）= mm2 實配鋼筋5Ф22，As=1900 mm2。ρ=1520/300/565=%ρmin=%，滿足要求。m屬第一類T形截面?？缰姓龔澗匕碩形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==1900mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因為fcm bf，hf，（ h0 hf，/2）=1900100（565100/2）=1311KNm 支座Bl：Mmax= KN經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γRENB柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2） （SGk+）+ ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M16. 85N柱底MN 5柱頂MN柱底MN4柱頂MN 柱底MN3柱頂MN 柱底MN2柱頂MN柱底MN12861柱頂MN柱底MN橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2） （SGk+）+ ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N柱底MN5柱頂MN柱底MN`4柱頂MN柱底MN3柱頂M N 柱底M N2柱頂M N柱底MN1柱頂MN柱底MN柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = KN右震：M lb= M rb= KNm M rb= KNm M rb= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN（2+）0，故xal=l/3=x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm右震： MA= KNm MB= KN 計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + +。m）梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示： 例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2 = KN VB=VC=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計。m） 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第16層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（）2+（）3]/12 = （KNm）對于第15層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（）2+（）3]/12 = （KNα=a/l=對于第6層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（）2+（）3]/12 = （KNm）6（）（）（）（）（）（）251注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。m）6110251橫向框架活載匯總表層次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm將計算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚簷M向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm 對于第1層， q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）2= KN P2=（2+6）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm對于第25層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）2= KN P2=（2+6）= KN集中力矩M1=P1e1 = = KNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（2+6）= KN集中力矩M1=P1e1 = =m 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 對于第6層，q2== KN/mq2，==P1=（+）= KNP2=（2+6）= KN集中力矩M1=P1e1 = = KNq2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2*]/= KN
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