辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-26 15:48本頁(yè)面
【正文】 、平臺(tái)梁計(jì)算：設(shè)平臺(tái)梁截面 b=200mm h=350mm、荷載計(jì)算： 平臺(tái)梁的荷載計(jì)算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）恒載梁自重（）25=梁側(cè)粉刷（）217=平臺(tái)板傳來(lái)梯段板傳來(lái)小計(jì)活荷載（+）= 平臺(tái)梁的荷載：荷載分項(xiàng)系數(shù)rG= rQ=基本組合的總荷載設(shè)計(jì)值 p=+= kN/m、截面設(shè)計(jì)：計(jì)算跨度l0==*（）= m內(nèi)力設(shè)計(jì)值 M=pl02/8 = = kN、荷載計(jì)算：平臺(tái)板的荷載： 平臺(tái)板的荷載計(jì)算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）恒載水磨石面層120厚混凝土板25=板底抹灰17=小計(jì)活荷載荷載分項(xiàng)系數(shù)rG= rQ=基本組合的總荷載設(shè)計(jì)值 p=+= kN/m、截面設(shè)計(jì)：板的計(jì)算跨度l0=+彎矩設(shè)計(jì)值 M=pl02/10= = kNmh0=12020=100 mmαs=M/（fcmbh02）=106/rs=As=M /（rsfyh0）=106/選Φ10110,實(shí)有As=714 mm2分布筋Φ8，每級(jí)踏步下一根。取1m寬板帶計(jì)算。m)As(mm2)配筋實(shí)有As（mm2）跨中A區(qū)格l1方向100 8φ150335 l2方向90 8φ180279B區(qū)格l1方向100* 8φ180279l2方向90* 8φ180279C區(qū)格l1方向100 8φ180279l2方向90 8φ150335D區(qū)格l1方向100 8φ150335l2方向90 8φ180279支座AC100 8φ150335 AD100 8φ300168 CD100 8φ150335 DD100 8φ300168BD100 8φ150335BB100 8φ300168BC100 8φ380168 樓梯設(shè)計(jì)： 樓梯結(jié)構(gòu)平面布置圖： ，踏步尺寸150mm300mm，采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，鋼筋I(lǐng)級(jí)，樓梯上均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=。以第1層A區(qū)格l1方向?yàn)槔孛嬗行Ц叨? h01=h20=12020=100 mmAs=m/（rsh0fy）=106/配筋φ6200，實(shí)有As=1000/200= mm2對(duì)于14層樓面，各區(qū)格板的截面計(jì)算與配筋見(jiàn)下表： 按塑性鉸線法計(jì)算的截面計(jì)算與配筋表項(xiàng)目h0（mm）m(kN對(duì)于四邊都與梁整結(jié)的板，中間跨的跨中截面及中間支座處截面，其彎矩設(shè)計(jì)值減小20%。m）區(qū)格ABCDl01（m）l02（m）M1M2M1IM1IIM2IM2IIm1m2m1I0M1II0M2I00m2II同理，對(duì)5層屋面，有下表： 按塑性鉸線法計(jì)算彎矩表（5層屋面） （kNm （和E的M1II相等） m2I=0，m2II=（2）*= kNm m2=*= kN、彎矩計(jì)算：首先假定邊緣板帶跨中配筋率與中間板帶相同，支座截面配筋率不隨板帶而變，取同一數(shù)值，跨中鋼筋在離支座l1/4處間隔彎起。設(shè)計(jì)時(shí)按塑性鉸線法設(shè)計(jì)。 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+600/240 = ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb 按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne. 因?yàn)镹=ξbfcmbh0=600560= 故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%600600=980mm2 選4Ф18，As,=As=1017mm2 總配筋率ρs=31017/600/560=%%、柱斜截面受剪承載力計(jì)算：以第1層A柱為例，查表可知：框架柱的剪力設(shè)計(jì)值V c=剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值 N=1202kN=6002/103= 故取N=1202kN(λ+1)+=600560/(3+1)+1202103=193438N66970N故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/600=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,) =[1202103() 6005602]/310/(56040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M= 柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm 因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比l0/h=5300/600=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。m）Vc（kN）N（kN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱5600560246005602360056022600560216005602B柱560056024600560236005602260056021600560柱正截面承載力計(jì)算：先以第1層A柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= kN下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。m）計(jì)算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計(jì)算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A 4Ф11Ф20(1331) 加密區(qū)四肢Ф880非加密區(qū)四肢Ф8180Bl 4Ф11Ф20(1331)AB跨間 4Ф18（1017)支座Br4Ф18(1017)1加密區(qū)四肢Ф880非加密區(qū)四肢Ф8180BC跨間 4Ф18（1017)2支座A4Ф18(1017)0．75加密區(qū)四肢Ф880非加密區(qū)四肢Ф8180Bl 4Ф18(1017)AB跨間3Ф18(762)支座Br4Ф18(1017)0．75加密區(qū)四肢Ф8100非加密區(qū)四肢Ф8180BC跨間 3Ф18(762)3支座A 4Ф18(1017)0．75加密區(qū)四肢Ф880非加密區(qū)四肢Ф8180Bl4Ф18(1017)AB跨間 3Ф18(762)層次截面M（kN箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =300565 =V=92380N 可知，無(wú)需按計(jì)算配箍。、梁斜截面受剪承載力計(jì)算：（1）、驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。 支座Bl上部： As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= 實(shí)配鋼筋4Ф18 1Ф20 As=1331 mm2。梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=3101017/（*400*65）=017，符合二級(jí)抗震 設(shè)計(jì)要求。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2400565/310= mm2實(shí)配鋼筋4Ф18，As=1017 mm2。m kNm 調(diào)整后剪力：V= kN、梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。m 支座A：Mmax= 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=6602/103= 時(shí)， 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下： 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整：例：第5層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（kN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]125 4 3 2 1 同理， 橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（kN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]125 4 3 2 1 截面設(shè)計(jì)、框架梁： 以第1層AB跨框架梁的計(jì)算為例。 ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。第2層，柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無(wú)需調(diào)整。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = kN（2）、對(duì)于第15層， AB跨：q1== kN/m q2=（+）= kN/m V Gb=+ BC跨：q1== kN/m q2=（+）= kN/m V Gb=+剪力調(diào)整方法同上， 、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅
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