某某辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-07-01 19:20本頁(yè)面
【正文】 （3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算： 梁端加密區(qū)箍。 =300565 =V=182700N 可知，截面符合條件。 ρ=2724/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1742/2724=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063101742(56535) ]/ = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= mm2 實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。ρ=1742/300/565=%ρmin=%，滿足要求。m屬第一類(lèi)T形截面?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==2400mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2400120（565120/2）=m 支座Bl：Mmax= KN梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。 ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無(wú)需調(diào)整。六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = KN右震：M lb= M rb=m M rb=m M rb=m γREMmax== KNm MB=mγReMmax== KNm MB= 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。ηvb梁端剪力增大系數(shù)?？蚣芰簝?nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。m）三、內(nèi)力計(jì)算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算如下圖所示：四、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算：恒載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2 = KN VB=VC=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。m）活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對(duì)于第16層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （KNm）（2）、對(duì)于第15層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 = （KN恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。m）M2（KNm）M2（KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =*（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm（3）、對(duì)于第1層，柱子為700mm700mm，其余數(shù)據(jù)同25層，則q1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm（2）、對(duì)于25層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6層。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KN二、荷載計(jì)算：恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對(duì)于第6層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。m走道梁 M l b =M r b== KNm）676260027556576260027556476260027556376260027556272953027556192381029552梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b V r b）k 具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表：梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力MlbMrblVbMlbMrblVb邊柱N中柱N6 5 4 3 2
語(yǔ)文相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1