【正文】 由于設(shè)計者本人的能力有限，設(shè)計不可避免存在不足之處，在此希望老師們的批評指導(dǎo)。提高了我們應(yīng)用綜合知識，獨立解決問題的能力不僅如此，在我完成這份設(shè)計書的時候，內(nèi)心充滿了感謝。經(jīng)過這一實踐，使我們掌握了化工單元操作設(shè)計的基本程序和方法，還培養(yǎng)了我們熟悉查閱資料及國家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的能力；準(zhǔn)確選用公式和數(shù)據(jù)，運用簡結(jié)文字和工程語言正確表達設(shè)計思想。通過此次化工原理課程設(shè)計，使我進一步學(xué)習(xí)化工設(shè)計知識，培養(yǎng)化工設(shè)計能力。通過這次設(shè)計讓我鞏固了許多的知識，同時讓我獲得了許多難于培養(yǎng)的品行。然而通過自己親自動手完成這份設(shè)計書讓我更深入的了解了什么是化工原理課程設(shè)計。 氣液分離器結(jié)構(gòu)尺寸的確定氣壓分離器主要結(jié)構(gòu)設(shè)計尺寸除沫器內(nèi)管的直徑300 mm除沫器外罩管的直徑450 mm除沫器外殼的直徑除沫器內(nèi)管頂部與器頂?shù)木嚯x600mm120 mm 蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定加熱管主要結(jié)構(gòu)設(shè)計尺寸加熱管（無縫鋼管）管徑規(guī)格Φ38 mm加熱管（無縫鋼管）長度9 m加熱管（無縫鋼管)管數(shù)298加熱室內(nèi)徑1000 mm分離室直徑2230 mm分離室高度4200 mm溶液進出口管徑Φ955 mm加熱蒸氣進出口與二次蒸氣出口管徑Φ53016mm冷凝水出口管徑Φ1687mm 蒸汽冷凝器主要結(jié)構(gòu)的確定蒸氣冷凝器主要結(jié)構(gòu)設(shè)計尺寸蒸汽冷凝器類型多層多孔式冷凝器冷卻水量冷凝器的直徑1450 mm淋水板數(shù)7淋水板間距L11240mm淋水板間距L2870 mm淋水板間距L3610 mm淋水板間距L4430 mm淋水板間距L5300 mm淋水板間距L6210 mm弓形淋水板的寬度1160 mm淋水板堰高50 mm淋水板孔徑8 mm淋水板孔數(shù)1754六. 本次化工設(shè)計附圖6其性能參數(shù)如表捕捉霧滴的直徑　　　壓力降　　　分離效率 氣速范圍50μm 196～588KPa 85～90％ 常壓12～25m/s，減壓25m/s　分離器的選型由D0D 1, D1：D2：D3：=1：： , H=D3 , h=（～）D1其中 D0－二次蒸汽的管徑，m 　 D1－除沫器內(nèi)管的直徑，m 　D2－除沫器外管的直徑，m 　 D3－除沫器外殼的直徑，m H－除沫器的總高度，m h－除沫器的內(nèi)管頂部與器頂?shù)木嚯x，m 所以 D1= D0=0. 30m D2= D3=H= D3= h==　蒸汽冷凝器的選型設(shè)計本設(shè)計采用的是多層孔板式蒸汽冷凝器，其性能參數(shù)如表表 多層孔板式蒸汽冷凝器性能參數(shù)表水氣接觸　　　壓強　　　　　塔徑范圍　　　　結(jié)構(gòu)與要求　　　　水量面積大　　　1067～2000Pa　　大小均可　　　　　較簡單　　　　　較大 冷卻水量的確定查多孔板冷凝器的性能曲線得10kPa的進口蒸汽壓力，冷卻水進口溫度20℃,1m3冷卻水可冷卻蒸汽量為X=30Kg，得VL=Kg/h 與實際數(shù)據(jù)比，VL偏小，故應(yīng)取VL＇= VL=。，二次蒸氣出口，又蒸汽進入時P1=35kPa,得ρ1=，則其中Vs 為流體的體積流量：Vs2==m3/su為流體的流速30m/s，計算出d1=m取管為　　冷凝水出口，取D1=，則 Vs3== m3/s按自然流動的液體計算，u=— m/s,取u=則計算出d2=m ，取管 。s），W2= kg/h ，ρ2=則有V2=== m3 取V= V2= m3現(xiàn)取蒸發(fā)室直徑與加熱室 根據(jù)分離室高度H與直徑D的關(guān)系：V=D2H ，取H= 求出 D== 高徑比H/D==,在1～2的范圍內(nèi)，可以接受. (4 )　接管尺寸的確定流體進出口的內(nèi)徑按d=計算，因為第一效的流量最大，所以取其為計算量于并流加料的三效蒸發(fā)，第一效溶液流量最大，若各效設(shè)備尺寸一致的話，根據(jù)第一效溶液流量確定接管。查各壓強下蒸汽的密度為ρ1=，ρ2=故 U1= m3/（m3s）， 通常是末效體積最大，為保持各效蒸發(fā)室的尺寸一致，以末效體積計算現(xiàn)取U= m3/（m328再重復(fù)上述步驟（１） 計算各效料液的質(zhì)量分?jǐn)?shù) == =% = ==46%　(２) 計算各效料液溫度因末效完成液濃度和二次蒸發(fā)汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，℃即t2=℃則第Ⅱ效加熱蒸氣的溫度為T2=T1＇= t2+Δt2＇= +=℃ T2＇=℃ 第Ⅰ效料液沸點為 t1= T1－Δt1＇=85. 6－18=℃由上知，各種溫差損失變化不大，無需重新計算。（４） 蒸發(fā)器傳熱面積計算 Q1=D1r1= =106 WΔt1=T1 t1==℃S1=== m2Q2=W1r1＇= =106 WΔt2=T2 t2=T1＇－ t2==℃S2=== m2誤差為 1－ =1－=2由上知，各種溫差損失變化不大，無需重新計算。5重新分配各效的有效溫差S===290 m2重新分配有效溫差得Δt1＇===℃Δt2＇===℃24蒸發(fā)器傳熱面積估算, Qi=Diri Q1=D1r1== 106 WΔt1=T1 t1= =℃S1=== m2 同理：Q2=W1r2＇==106 WΔt2=T2 t2=T1＇－ t2=－=℃S2 === m2誤差為 1－=1－= ，誤差較大，應(yīng)調(diào)整各效有效溫差，使兩個個蒸發(fā)器的傳熱面積盡量相等?！鱝2==（2） 由于液柱靜壓力而引起的溫度損失 對于降膜式蒸發(fā)器，不存在由液柱靜壓力引起的溫度差損失，即，即Δ1＇＇=Δ2＇＇=0 （3）由流動阻力引起的溫差損失Δ＇＇＇ 由于管路流動阻力引起的損失 取經(jīng)驗值1℃，即∑Δ1＇＇＇=Δ2＇＇＇=1℃，則∑Δ＇＇＇=∑Δ1＇＇＇+ Δ2＇＇＇=2℃綜合(1)(2)(3)步得蒸發(fā)裝置的總溫度損失∑Δ=∑Δ＇+∑Δ＇＇ + ∑Δ＇＇＇= + +0+2= ℃（４）　各效料液的溫度和有效總溫差由各效二次蒸氣壓力及溫度差損失Δi,即可根據(jù)下式估算各效料液的溫度各效溫度損失∑Δi=∑Δi＇+∑Δi＇＇ + ∑Δi＇