【正文】 12個水泵接合器要12輛消防車從12個室外消火栓中取水供給，而室外的供水條件上遠遠達不到這個要求的，即使考慮到由消防車距離運水，那也不可保證大水滴淋系統(tǒng)和水幕噴淋系統(tǒng)的正常工作。但其室內(nèi)大水滴噴淋系統(tǒng)設(shè)計用水量為133l/s，室內(nèi)水幕噴淋系統(tǒng)設(shè)計用水量為167l/s，室內(nèi)消火栓系統(tǒng)設(shè)計用水量為30l/s，這些用水量按火災(zāi)延續(xù)時間計算均儲存在地下水池中。筆者認為這一點不好照搬，我們從水泵接合器用途不難知道，水泵接合器是消防車從室外消火栓取水來增補室內(nèi)消防用水不足的接口。二、 水泵接合器數(shù)量的確定眾所周知，水泵接合器的主要用途是當(dāng)室內(nèi)消防水泵發(fā)生故障或遇大火室內(nèi)消防用水不足時，供消防車從室外消火栓取水，通過水泵接合器將水送到室內(nèi)消防給水管網(wǎng)，供滅火使用。從這個規(guī)定可以看出，水泵接合器的15－40米范圍內(nèi)在一般情況下要設(shè)置室外消火栓?？梢韵胂蟮玫剑彝夤芫W(wǎng)供水流量一旦確定，即使設(shè)置再多的室外消火栓，其室外消火栓所能取到的水量的總和也就是室外管供水總量。一、 室外消火栓數(shù)量的確定《高規(guī)》第7．3．6規(guī)定：室外消火栓的數(shù)量應(yīng)按本規(guī)范第7．2．2條規(guī)定的室外消火栓用水量經(jīng)計算確定，每個消火栓的用水量應(yīng)為10－15l/s，但是《高規(guī)》的《條文說明》是這樣解釋：室外消火栓的數(shù)量應(yīng)保證供應(yīng)建筑物需要的滅火用水量，其中包括室內(nèi)、室外兩部分，筆者認為《條文說明》的解釋超越了《高規(guī)》的規(guī)定。我國社會經(jīng)濟還不發(fā)達，因此，我們在設(shè)計當(dāng)中既要考慮到控火及滅火的安全性，又驃考慮到投資的合理性。因此，非常地感謝給我許多幫助的孟麗巖﹑牟小梅﹑王濤三位老師以及建筑工程學(xué)院的各位老師和領(lǐng)導(dǎo)的指導(dǎo)，特別是孟麗巖老師的深刻指導(dǎo)，沒有他們的幫助，我不能圓滿地完成設(shè)計。我作為一名從事橋梁工程專業(yè)的工程技術(shù)人員，應(yīng)為國家發(fā)展作出貢獻，為我國橋梁建設(shè)躋身于世界盡一份力。總之，通過本次畢業(yè)設(shè)計，檢驗了自我，明確了以后的努力方向。另一方面使我對大學(xué)五年來所學(xué)的知識有了全面的理解和深刻的認識，了解自身存在的不足，為以后學(xué)習(xí)﹑工作和生活指明了方向。我也向這兒個方向努力著，希望愿望實現(xiàn)，理想成真?，F(xiàn)在很多大學(xué)也再朝著這個方向培養(yǎng)學(xué)生。在完成計劃規(guī)定的任務(wù)外，學(xué)習(xí)與橋梁工程專業(yè)相關(guān)書籍和其它一些力學(xué)﹑數(shù)學(xué)書籍，從而拓寬了視野，豐富了大腦，提高了自身素質(zhì)，為以后的研究生學(xué)習(xí)打下堅實的基礎(chǔ)。縱梁采用HRB335。樓梯設(shè)計樓梯間尺寸，層高2800mm。 選 ?；炷吝x用。（2）活荷載：（3）。120mm厚鋼筋混凝土板。2）偏心受壓正截面承載力驗算 壁柱第一層截面設(shè)計為例說明計算過程 地震內(nèi)力 取先按大偏心受壓計算屬于小偏心受壓.屬于小偏心受壓.選用3)偏心受壓正截面承載力驗算左震時壁柱按偏拉構(gòu)件計算,以底層截面設(shè)計說明計算過程.地震內(nèi)力 取 (滿足要求)壁柱1配筋列于下表樓層壁柱1端部縱筋分布鋼筋底層 水平豎向4)平面外軸壓承載力驗算以右向地震時壁柱1柱底說明算法.查表滿足要求.第8章 小構(gòu)件的計算 板的設(shè)計1.（1）樓面構(gòu)造做法：8mm厚陶瓷地磚。再取計算，同樣求得，也屬于大偏心受壓，以下按這組內(nèi)力進行計算，則由式可得由式可求得按構(gòu)造配筋，取和4Φ12（452㎜2）的較大值，故選取4Φ12（452㎜2），箍筋為Φ61504）斜截面首間承載力計算斜截面受剪承載力計算時，取又由于故取計算，同時選取水平分布鋼筋為雙排2Φ8200,則由 滿足要求⑵中墻肢地震組合：非地震組合：比較這兩組內(nèi)力可見，考慮地震組合時結(jié)果差不多，可考慮地震組合內(nèi)力為最不利內(nèi)力，故下面僅按照這組內(nèi)力對底部加強區(qū)進行截面配筋計算1） 驗算墻體截面尺寸由底層墻段截面組合的彎矩計算值M和對應(yīng)的截面得剪力設(shè)計值V,可求得計算截面的剪跨比為此外對稱加強區(qū)范圍內(nèi)剪力設(shè)計值應(yīng)按下式進行調(diào)整，即滿足要求2） 軸壓比驗算 滿足要求3） 截面偏心受壓正截面承載力計算墻體豎向分布鋼筋取雙排2Φ8200,豎向分布鋼筋得配筋率為沿截面高度布置25=10根，按進行計算，假定由下式可求得截面受壓區(qū)為屬于大偏心受壓由下式得應(yīng)按構(gòu)造[配筋取4Φ12，箍筋為Φ61504） 斜截面受剪承載力計算斜截面受剪承載力計算時，取,103N計算，同時選配2Φ8200作為水平分布鋼筋，則由下式 滿足要求（3）右墻肢同左墻肢（4）連梁設(shè)計選取地震組合為最不力內(nèi)力進行計算1） 連梁截面尺寸驗算跨高比改剪力墻抗震等級為三級，在承載力計算時，忽略連梁上重力荷載代表值作用，連梁剪力設(shè)計值應(yīng)該按下式進行調(diào)整故截面尺寸滿足要求2） 正截面受彎承載力計算連梁縱向筋按下式計算即箍選取縱筋為2Φ16鋼筋()3） 斜截面受剪承載力計算根據(jù)構(gòu)造要求，選箍筋為雙肢2Φ8100雙肢剪力墻XSW2底部12層配筋計算結(jié)果剪下表，截面配筋如下圖所示，其他各層配筋計算從略XSW2（聯(lián)肢墻）底層配筋計算結(jié)果樓層左肢墻中肢墻右墻肢左連梁右連梁水平豎向分布筋端柱配筋水平豎向分布筋端柱配筋固左縱筋箍筋12層Φ8200雙排縱筋4ф12箍筋Φ6150Φ8200雙排縱筋4ф12箍筋Φ61502ф16Φ8100壁式框架XSW10截面設(shè)計由內(nèi)力分析結(jié)果比較可知，地震內(nèi)力起控制作用。⑵驗算墻體截面尺寸由底層墻端截面組合彎矩計算值M和對應(yīng)截面組合剪力計算值可求的計算截面處的剪跨比為此外對剪力墻底部加強區(qū)范圍內(nèi)的剪力設(shè)計值應(yīng)按進行調(diào)整。故僅選取底層是最不利組合內(nèi)力的絕對值進行計算，端部縱筋采用HRB235級鋼筋且端部鋼筋對陳配筋。仍以底層為例說明計算過程。mmN端部采用HRB400級鋼筋，箍筋和分布鋼筋采用HPB235級鋼筋，且端部鋼筋對稱配置。m kN kN非地震組合kN剪力墻底部加強區(qū)范圍內(nèi)的剪力設(shè)計值，應(yīng)按下式調(diào)整：連梁內(nèi)力組合連梁的彎矩和剪力設(shè)計值非抗震設(shè)計抗震設(shè)計非抗震設(shè)計抗震設(shè)計非抗震設(shè)計抗震設(shè)計XSW6（整截面墻）截面設(shè)計剪力墻底部加強區(qū)高度可取m和底部二層二者的較大值，且不大于15m，故層為底部加強區(qū)，截面尺寸如圖101所示。 第I層第J列連梁的剪力和梁端彎矩分別為均布荷載在第層產(chǎn)生的彎矩和剪力分別為由式則則由下式計算：3)(F=)作用下, kN 第層連梁的剪力和梁端彎矩分別為頂點集中荷載在第層產(chǎn)生的彎矩和剪力分別kN兩墻肢的彎矩、剪力和軸力分別為：kN表 XSW2風(fēng)作用下,在均布荷載形式下連梁內(nèi)力樓層左墻肢內(nèi)力1頂?shù)讟菍又袎χ珒?nèi)力1頂?shù)?樓層右墻肢內(nèi)力1頂?shù)讓哟巫筮B梁右連梁1頂?shù)妆? XSW2在風(fēng)荷載作用下,水平集中形式時連梁內(nèi)力樓層左墻肢內(nèi)力1頂?shù)讟菍又袎χ珒?nèi)力1頂?shù)?078466==樓層右墻肢內(nèi)力1頂?shù)?樓層左連梁右連梁1頂?shù)?在地震荷載作用下,在水平均布荷載做下墻肢及連梁內(nèi)力樓層左墻肢內(nèi)力1頂?shù)讟菍又袎χ珒?nèi)力1頂?shù)?樓層右墻肢內(nèi)力1頂?shù)讟?層左連梁右連梁1頂?shù)?401在地震荷載頂點集中荷載作用計算樓層左墻肢內(nèi)力1頂?shù)?401樓層右墻肢內(nèi)力1頂?shù)?401樓層中墻肢內(nèi)力1頂?shù)?樓 層左連梁右連梁1頂?shù)?4011．壁柱彎矩設(shè)計值計算總壁式框架層間位移剛度計算見表107，圖 為水平地震作用下壁柱分配的剪力及壁柱彎矩設(shè)計值計算 剪力墻墻肢內(nèi)力組合剪力墻為偏心受力構(gòu)件，與柱的受力相似，故取每層的底部和頂部作為控制截面，其彎矩和軸力設(shè)計值設(shè)計值按下面公式進行組合： 非抗震設(shè)計：抗震設(shè)計式中 、—分別為由恒載、樓面活載及風(fēng)載標(biāo)準值在柱端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準值；、—分別為由恒載、樓面活載及風(fēng)載標(biāo)準值在柱端截面產(chǎn)生的軸力標(biāo)準值；、—分別為由重力荷載代表值及水平地震作用標(biāo)準值在柱端截面產(chǎn)生的彎矩、軸力標(biāo)準值。由圖可得 聯(lián)立方程組（1） 計算XSW2在均布荷載作用下墻肢及連梁的內(nèi)力。在恒載和活載作用下XSW1聯(lián)肢墻中產(chǎn)生的軸力分別見上表。在恒載和活載作用下XSW6整截面墻中產(chǎn)生的軸力分別見下表.表 恒載作用下墻體中產(chǎn)生的軸力（kN）層次XSW6XSW2左墻肢中墻肢右墻肢14頂?shù)?3頂?shù)?2頂?shù)?1頂?shù)?0頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)譣2頂?shù)?頂?shù)?表82 活載作用下墻體中產(chǎn)生的軸力（kN）層次XSW6XSW2左墻肢中墻肢右墻肢14頂?shù)?. 5313頂?shù)?2頂?shù)?1頂?shù)?0頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)?頂?shù)譞SW2（聯(lián)肢墻）XSW2屋面及樓面荷載傳遞方式相同。在計算墻肢軸力時，以洞口中線作為荷載分界線。在豎向荷載作用下，可近似地認為各片剪力墻只承受軸向力，且規(guī)定以受壓為正，其彎矩和剪力等于零。結(jié)構(gòu)的等效總重力荷載為 本例中結(jié)構(gòu)的設(shè)防烈度為7度，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為類，由表可查得特征周期，故應(yīng)按計算地震影響系數(shù)，采用底部剪力法按下式可求得結(jié)構(gòu)的總水平地震作用標(biāo)準值，即= 因為，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，其中頂部附加地震作用系數(shù)根據(jù)由表確定。各質(zhì)點重力荷載計算結(jié)果分別為 （） 結(jié)構(gòu)基本自振周期 因屋面帶有突出間，按照主體結(jié)構(gòu)頂點位移相等的原則，將電梯間水箱間質(zhì)點的重力荷載代表值，折算到主體結(jié)構(gòu)頂層可得 將分別代入下式，可分別求得均布荷載作用下和集中荷載作用下的結(jié)構(gòu)頂點位移為： =