【正文】 mm2 選用218116，(mm2)，總配筋率按軸心受壓驗算垂直于彎矩作用方向的承載力，查表得 kN kN 滿足要求。mmmm為小偏心情況。②按及相應的的組合時(不利右震控制)B點左右梁兩端彎矩kNm，kNm B點上下柱兩端彎矩kNm，kNm kNm kNmkNmkNm，在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即kNmkNm柱的計算長度：m = ==3350/400=34－12=故不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。 = mm2應滿足，單側配筋率。mm取20 mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者之較大者，故取。 柱剪跨比和軸壓比的驗算框架柱層次B640040054004004400400340040024004001400400小棚400400C640040054004004400400340040024004001400400小棚400400D640040054004004400400340040024004001400400小棚400400E640040054004004400400340040024004001400400小棚400400根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010201/，當剪跨比大于2時應有：，上表數(shù)據(jù)均符合此要求。 框架柱的配筋計算 剪跨比及軸壓比的驗算從柱的內力組合表中查出和N，由于表中的和N不考慮承載力抗震調整系數(shù)，故表中數(shù)據(jù)均為去除調整系數(shù)之后的數(shù)值，并且柱的保護層厚度為35 mm則=45,混凝土強度為C30。 mm中的較大者， m。 斜截面受剪承載力計算kNkN故截面尺寸滿足要求。 支座E截面 kNm kNm mm2選用214+110，()，滿足要求。 支座D截面kNmkNm將下部跨間的216鋼筋深入支座彎矩作用下的受壓鋼筋()，再計算相應的受拉鋼筋，即支座A上部：說明有富裕，且不屈服，可近似取 mm2選用314，()，滿足要求。判斷截面類型：若為第一類T形截面，若小于M為第二類T形截面。 取梁內縱向鋼筋采用HRB400級鋼筋()。非加密區(qū)箍筋取4肢10200，箍筋設置滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取4肢10100,箍筋用HRB335級鋼筋(N/mm2)，則 kNkN，滿足要求。 支座C截面 kNmkNmmm2選用314，()，滿足要求。 Nm kNm將下部跨間的 214鋼筋深入支座負彎矩作用下的受壓鋼筋()，再計算相應的受拉鋼筋，即支座A上部：說明有富裕，且不屈服，可近似取mm2選用314，()，滿足要求。 四層BC跨梁配筋計算 跨中截面求解器計算，求跨間最大正彎矩 kNm判斷截面類型：若為第一類T形截面，若小于M為第二類T形截面。 mm中的較大者， m。 斜截面受剪承載力計算　kN　kN故截面尺寸滿足要求。 kNmkNmmm2選用216+118，()，滿足要求。kNmkNm將下部跨間的216鋼筋深入支座彎矩作用下的受壓鋼筋()，再計算相應的受拉鋼筋，即支座A上部：說明有富裕，且不屈服，可近似取 mm2選用216+118，()，滿足要求。判斷截面類型：若為第一類T形截面，若小于M為第二類T形截面。 一層DE跨梁配筋計算1. 跨中截面求跨間最大正彎矩求解器計算，求跨間最大正彎矩DE梁跨間最大彎矩 kNm翼緣寬度對于左跨梁BC，按計算跨度考慮；按梁間距考慮時，；按翼緣厚度考慮時mm，此種情況不起控制作用，故取，取梁內縱向鋼筋采用HRB400級鋼筋()。 斜截面受剪承載力計算 kN kN故截面尺寸滿足要求。 kNmkNmmm2選用216+118，()，滿足要求。NmkNm將下部跨間的216鋼筋深入支座負彎矩作用下的受壓鋼筋()，再計算相應的受拉鋼筋，即支座A上部：說明有富裕，且不屈服，可近似取 mm2選用216+118，()，滿足要求。判斷截面類型：若為第一類T形截面，若小于M為第二類T形截面。 取梁內縱向鋼筋采用HRB400級鋼筋()?？蚣芰嚎缰薪孛娉休d力按T形截面考慮，支座截面的正截面承載力按矩形截面考慮。第6章 梁柱配筋 框架梁的配筋計算 一層BC跨梁配筋計算 正截面受彎承載力計算規(guī)范規(guī)定，沿梁全長頂面和底面至少應各配置兩根通長的縱向鋼筋，對抗震等級三級，鋼筋直徑不應小于12 mm。，柱端組合彎矩設計值調整為例，其余計算結果見附表2： 第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值最大值。、下柱端的軸向力設計值，應取地震作用組合下各自的軸向力設計值。柱的控制截面在柱頂和柱底，各個截面的內力計算及內力組合見附表2。)；組合六：+；組合七：177。其余見附表1 柱內力組合 基本要求如對梁的內力組合，柱內力組合也為以下七種情況，組合一：+(活+右風)，+。保證強剪弱彎， 一、二、其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整 其中 三級抗震取 。水平荷載作用下不進行調幅，內力組合前要進行豎向荷載的彎矩調幅。)；組合六：+；組合七：177。 梁的內力組合 基本規(guī)定內力組合為七種情況，組合一：+(活+左風)，+。 計算單元風荷載作用下內力的計算1．層剪力的計算如下 計算單元層剪力的計算層次//(kN/m)/(kN/m)//610410451041044104104310410421041041104104小棚1041042．風荷載作用下彎矩、剪力、軸力的計算以軸橫向框架為例，其計算過程與地震荷載作用下框架結構的內力計算過程相同。H/B＝＝，查表得脈動影響系數(shù)＝。本建筑H= m30 m，H/B＝＝，需考慮風振。，、 樓層左震計算簡圖 樓層右震計算簡圖 左震作用下彎矩圖(kNm) 左地震作用下剪力圖(kN) 左地震作用下軸力圖(kN) 右震作用下彎矩圖(kN/m) 右地震作用下剪力圖(kN) 　 右震作用下軸力圖(kN) 剪重比驗算 剪重比驗算樓層(kN)(kN)(kN) (kN)654321小棚層，滿足剪重比的要求。六層軸＝+++＝104 kN/m，＝，＝ kN。等效總重力荷載代表值為＝＝ kN由于Tg＜T1＜5Tg，故地震影響系數(shù)式中 ——衰減系數(shù)，在Tg＜T1＜； ——阻尼調整系數(shù)，除有專門規(guī)定外，相應的＝。 基本自振周期及水平地震作用的計算 用假想位移法計算結構的基本自振周期 假想頂點側移u T計算樓層(kN)(kN)(104kN/m)Δu Ti(m)u Ti(m)7654321表中Δu Ti =u Tiu Ti1=結構基本自振周期考慮非結構墻影響的折減系數(shù)=，則結構的基本自振周期為 s用經(jīng)驗公式計算結構基本自振周期 s本次計算?。?s。、。 一榀框架計算簡圖第3章 豎向荷載作用下框架內力計算 恒荷載 恒載計算 屋面面層： 20 mm厚水泥砂漿 20= kN/m2隔離層： 10 mm厚低標號砂漿 20= kN/m2柔性防水層： 改性瀝青防水卷材 kN/m2找平層： 20 mm厚水泥砂漿 20= kN/m2保溫層： 90 mm厚憎水膨脹珍珠巖板 4= kN/m2找坡層： 輕集料混凝土(平均厚度100 mm) 14= kN/m2找平層： 20 mm厚水泥砂漿 20= kN/m2結構層： 120 mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 kN/m2抹灰層： 20 mm厚石灰砂漿 17= kN/m2吊頂： kN/m2 合計： kN/m2 樓面 面層： 20 mm厚磨光石材板 28= kN/m2 結合層： 30 mm厚水泥砂漿 30= kN/m2 結構層： 120 mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 kN/m2 抹灰層： 20 mm厚石灰砂漿 17= kN/m2 吊頂： kN/m2 合計： kN/m2 衛(wèi)生間地面 面層～找坡層： 荷載取自《工程做法》 2 kN/m2 結構層： 120 mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 kN/m2 抹灰層： 20 mm厚石灰砂漿 17= kN/m2 吊頂： kN/m2 合計： kN/m2 梁自重h=300 mm450 mm自重： (－)25= kN/m16 mm厚梁側抹灰： (－)17= kN/m合計： kN/mh=300 mm4