【正文】 梁設(shè)計(jì)截面如圖 224 所示： 圖 224 梁設(shè)計(jì)截面 梁截面計(jì)算結(jié)果如圖 236 所示： 47 表 236 第一層 框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算 截面 AB 跨 BC 跨 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ M （ kNm） 梁截面尺寸 b h0 （ mm mm） 250 465 250 465 250 465 250 465 250 465 250 465 200bhf McREs ?? ? ? ?ss ?? ??? As =00hfMysRE?? (mm2 ) 1127 179 1132 1056 493 1248 選筋 1? 18 2? 20 3? 20 2? 20 3? 18 2? 20 3? 18 3? 20 2? 20 3? 18 實(shí)配面積 (mm2 ) 882 941 1391 1391 941 1391 ? （ %） % % % % % % min? （ %） % 表 237。fb 按規(guī)定取值；當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面計(jì)算。 框架梁的正截面受彎承載力計(jì)算：在進(jìn)行截面配筋計(jì)算時(shí)， ○ 1 由表中得到的支座處彎矩為支座中心處的彎矩，需換算成支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋。 43 表 233 B 柱 內(nèi)力組合 表 層次 截面 內(nèi)力 恒載 活載 風(fēng)載 地震 恒 +活 恒 + 活 恒 + ( 活 + 風(fēng) ) (恒 + 活 ) + 地震 Mmax Nmin Nmax ? ? ? ? ? ? ? ? 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 44 表 234 C 柱 內(nèi)力組合 表 層次 截面 內(nèi)力 恒載 活載 風(fēng)載 地震 恒 +活 恒 + 活 恒 + ( 活 + 風(fēng) ) (恒 + 活 ) + 地震 Mmax Nmin Nmax ? ? ? ? ? ? ? ? 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 45 表 235 柱剪 力組合 表 層次 恒載 活載 風(fēng)載 地震 恒 +活 恒 + 活 恒 + ( 活 + 風(fēng) ) (恒 + 活 ) + 地震 調(diào)整后 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 柱A 6 5 4 3 2 1 柱B 6 5 4 3 2 1 柱C 6 5 4 3 2 1 注：表中后兩列數(shù)值為乘以抗震調(diào)整系數(shù) RE? 后的數(shù)值。后兩列的值為乘以 RE? 后的數(shù)值。 公式 (226) 表 225 梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 層 AB 跨梁端剪力 BC 跨梁端剪力 柱軸力 L(m) ME 左 ME 右 VE L(m) ME 左 ME 右 VE A軸柱 B 軸柱 C 軸柱 6 5 4 3 2 1 水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)彎矩、剪力圖如圖 223 所示： 35 圖 223 水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)彎矩、剪力圖 橫向框架 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，因而表中恒載、活載兩列中的彎矩值為乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 后的值，而剪力值仍采用調(diào)幅前的剪力值 ??8 。 第 i 層 m柱分配的剪力 Vim=Dim/ΣDVi， Vi=ΣWi， 公式 (214) Wi— 第 i 層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； Dim－第 i 層 m柱的抗側(cè)移剛度。 各層梁的活荷載值： 頂層： AB 跨： kN/m BC 跨： kN/ m 標(biāo)準(zhǔn)層： AB 跨： kN/m BC 跨： kN/ m 活荷載作用下的簡(jiǎn)圖如圖 214 所示： 24 圖 214 活載作用簡(jiǎn)圖 (1) 樓頂屋面為上人屋面，活荷載值為 2kN/m2 ，荷載較小，不考慮最不利組合，將活荷載滿跨布置計(jì)算，同時(shí)為減小誤差，跨中彎矩?cái)U(kuò)大 倍，支座處彎矩不變。 頂層： Δui/3=1/550, 滿足地震位移驗(yàn) 算 的要求。 Geq = GE = = kN 由于 TgT1 2Tg， 所以 1? =（1TTg ） r max? = ??????? = γ—— 衰減系數(shù)，取 γ= T1= T g= s 不考慮頂部附加水平地震作用的影響。 重力荷載代表值計(jì)算 屋面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 +雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 +樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi) (屋面處取頂層的一半 )的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件的自重?？紤]邊柱偏心力矩的影響，建筑高度為 米，在地震作用下以剪切變形為主。 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計(jì)算，計(jì)算如表 24: 表 24 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計(jì)算 層數(shù) Wj Vj ΣD Δuj/m Δuj/h 6 40612 1/10000 5 40612 1/6000 4 40612 1/4286 3 40612 1/3000 2 40612 1/2727 1 22161 1/1952 ???? j?? 側(cè)移驗(yàn)算： 對(duì)于框架梁結(jié)構(gòu)樓層層間最大側(cè)移與層高之比的限值為 1/550,該工程的框架結(jié)構(gòu)層間側(cè)移為 1/1952，滿足 1/19521/550 要求 ，則框架的側(cè)移剛度足夠。z βz 181。Z― 風(fēng)壓高度變化系數(shù) 。 B= 風(fēng)振系數(shù)： βZ=1+ξυψZ/181。Z― 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程建設(shè)地點(diǎn)為城市郊區(qū)，取 B 類地面粗糙程度 ； ω0― 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓值； βZ― 風(fēng)振系數(shù)。S― 風(fēng)荷載體形系數(shù)，本工程 H/B=,取 181。故此二軸上的豎向荷載與柱軸線偏心， A 軸的偏心距 80mm， C 軸偏心距 80mm。 短跨方向傳遞 5aq/8， 長(zhǎng)方向傳遞 [12(a/2b) 2+(a/2b) 3]aq。 豎向荷載計(jì)算 A～ B 軸間框架梁 確定辦傳遞給梁的荷載時(shí)，要一個(gè)板區(qū)格一個(gè)區(qū)格的考慮，確定每個(gè)板區(qū)格上的荷載傳遞時(shí)，先要區(qū)分此板區(qū)格是單向板還是雙向板，若為單向板，可沿板的短跨作中線，將板上荷載平均分給兩長(zhǎng)邊的梁；若為雙向板，可沿四角作 45176。 3 、 風(fēng)載、雪載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)工程所在地，工程采用山東省 青島 市地質(zhì)氣象資料，風(fēng)載荷、雪荷載取 青島 市的風(fēng)載、雪載設(shè)計(jì)值，即：風(fēng)載取 W= kN/m2，雪載取 S0= kN/m2。 走廊、樓梯均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： kN/m2 。 廚房樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： kN/m2。 左跨梁： i左梁 ＝ EI/L=10721/12()3/ =104 kNm 右跨梁 ： i 右梁 ＝ EI/L=10721/12()3 / =104 kNm A～ C 軸底層柱： i 底柱 ＝ EI/h=1071/12 ()3/=104 kNm 其余各層柱： i 余柱 ＝ EI/h=1071/12 ()3/3=104 kNm 令 i 余柱 ＝ , 其余各桿的相對(duì)線剛度為： i， 左跨梁 ＝ 104/104＝ ；