【正文】 〈5，由結(jié)構(gòu)平面圖可知，每個獨立墻段的高寬比均大于2，且墻肢長度均小于8米，剪力墻門窗洞口上下對齊，成列布置，形成明確的墻肢和連梁，選用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，除地下箱形基礎(chǔ)的頂板外，各樓板的厚度均為120mm。）處。本工程剪力墻采用雙排配筋，剪力墻截面厚度為180mm。下進(jìn)行X軸向計算，且假定結(jié)構(gòu)無扭轉(zhuǎn)。 根據(jù)平面布置圖可得X方向的各片剪力墻的平面尺寸如圖2，本例外墻門窗洞口的高度均為2300mm（其中窗戶洞口高度為1500，窗臺高度為900）外墻門窗洞口處的連梁高度均為400mm，內(nèi)墻門窗洞口高度為2100mm,則內(nèi)墻門洞口處的連梁高度均為700mm，各剪力墻截面特征值列于表1，各片剪力墻連梁的折算慣性矩見表2，其中連梁的計算跨度及折算慣性矩按下式計算。截面剪應(yīng)力不均勻系數(shù)=。 ()對于雙肢墻，剪力墻整體工作系數(shù)為 （雙肢墻）()式中 —軸向變形影響系數(shù)，；—剪力墻對組合截面形心的慣性矩；—第列洞口兩側(cè)墻肢軸線距離；—扣除墻肢慣性矩后剪力墻的慣性矩，按下面公式計算：()式中 —第墻肢的截面慣性矩。式中 —混凝土彈性模量(kN/m2)；、—分別為無洞口剪力墻的截面面積和慣性矩。本設(shè)計1～6層=，7～14層。 表5整體小開口墻的等效剛度墻號XSW93)XSW1，XSW2，XSW4，XSW11為聯(lián)肢墻和多肢墻。（）墻肢剪切變形影響系數(shù)； （）取值同前。 根據(jù)梁柱線剛度比求的柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，再由式 （）圖22計算壁式框架柱的側(cè)移剛度，計算結(jié)果見表7 表7 XSW5壁梁等效剛度計算樓層梁號7～14左邊梁左中梁中梁右中梁右邊梁1～6左邊梁左中梁中梁94.右中梁229.右邊梁表8 XSW5壁柱等效剛度計算樓層柱號7～14左右邊柱左右二柱左右中柱2～6左右邊柱左右二柱左右中柱1左右邊柱左右二柱左右中柱表9 XSW5壁柱的側(cè)移剛度及壁式框架的剪切剛度樓層柱號8～14左邊柱左二柱左中柱右中柱右二柱右邊柱7左邊柱左二柱左中柱右中柱右二柱右邊柱2～6左邊柱左二柱左中柱右中柱右二柱右邊柱1左邊柱左二柱左中柱右中柱右二柱右邊柱表10 XSW10壁梁等效剛度計算樓層梁號7～14左梁=右梁1～6右梁左梁表11 XSW10壁柱等效剛度計算樓層柱號7～14左柱中柱右柱2～6左柱中柱右柱1左柱中柱右柱表12 XSW10壁柱的側(cè)移剛度及壁式框架的剪切剛度樓層柱號8～14左柱中柱右柱7左柱中柱右柱2～6左柱中柱右柱1左柱中柱右柱 總框架、總剪力墻剛度及結(jié)構(gòu)剛度特征值總壁式框架各層的剪切剛度由表9，12中各榀壁式框架的疊加而得， （）如下表所示；總框架的剪切剛度按式表13 壁式框架的總剪切剛度樓層總壁式框架各層剪切剛度４KN總剪切剛度10⒋KNXSW5（1片）XSW10（2片）8～1472～61總剪力墻剛度取各片剪力墻的等效剛度之和，計算結(jié)果見表14。三氈四油防水層 ∕m178。20= KN∕m178。120厚鋼筋混凝土板 25 =∕m178。合計 KN∕m178。 屋面雪荷 ∕m 樓面荷載8厚陶瓷地磚 =∕m178。120厚鋼筋混凝土板 25=∕m178。合計 KN∕m178。20厚干硬性水泥砂漿找平層 20=∕m178。10厚水泥砂漿打底 20=∕m178。20厚水泥沙漿找平層 20=∕m178。10厚水泥砂漿打底 14=∕m178。住宅 ∕m178。走廊，門廳，樓梯 ∕m178。 墻體自重重力荷載1. 外墻 6厚水泥砂漿罩面 20=∕m178。180厚鋼筋混凝土墻 25=∕m178。30厚稀土保溫層 4=∕m178。2. 內(nèi)墻5厚水泥石灰砂漿罩面（兩面） 142=∕m178。合計 KN∕m178。12厚水泥砂漿 20=∕m178。 13厚水泥石灰膏砂漿打底 14= KN∕m178。4. 120厚磚墻（內(nèi)隔墻） 5厚水泥石灰膏砂漿罩面（兩面） 142=∕m13厚水泥石灰膏砂漿打底 142=∕m178。 合計 KN∕m178。12厚水泥砂漿打底 20=∕m178。20厚水泥砂漿找平層 20=∕m合計 KN∕m178。 鋁合金門 KN∕m178。普通鋼板門 KN∕m178。 設(shè)備自重重力荷載 電梯轎箱及設(shè)備重量 200KN水、水箱及設(shè)備重量 300 KN 第5章 風(fēng)荷載計算 垂直作用于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式=計算，式中 —基本風(fēng)壓，=；—風(fēng)荷載體型系數(shù)；—風(fēng)壓高度變化系數(shù)；—高度處的風(fēng)振系數(shù)。由〈〈荷載規(guī)范〉〉中規(guī)定可知，本設(shè)計風(fēng)荷載體型系數(shù)可近似的按下圖的規(guī)定采用。風(fēng)震系數(shù)，為此應(yīng)先確定結(jié)構(gòu)的基本周期，即 ( n為結(jié)構(gòu)層數(shù))可查得脈動增大系數(shù)=。所以 在風(fēng)荷載作用下沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 對于突出屋面的機(jī)房和水箱間，機(jī)房和水箱間的風(fēng)振系數(shù)近似取高度處的值，可求得 按上述方法確定的各樓層標(biāo)高處的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見下表 風(fēng)荷載折算在壁式框架剪力墻結(jié)構(gòu)協(xié)同工作分析中，應(yīng)將沿房屋高度的分布荷載折三角形分布荷載和均布荷載，為此，應(yīng)先將分布荷載按靜力等效原理折算 節(jié)點集中力，見下表。計算時各可變荷載的組合系數(shù)按規(guī)范采用；屋面上的可變荷載取雪荷載。該房屋主體結(jié)構(gòu)高度不超過40，且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，故可用底部剪力法計算水平地震作用。 質(zhì)點的水平地震作用按下式計算計算結(jié)果見下表16. 剪力墻結(jié)構(gòu)分析時，可按將各質(zhì)點的水平地震作用折算為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載，由式可求得然后按下面公式計算：（）表16各質(zhì)點水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計算 層次16151413121110987654321合計按上式數(shù)據(jù)代入式 結(jié)構(gòu)水平位移驗算由于本例中風(fēng)荷值遠(yuǎn)小于水平地震作用,故只需進(jìn)行水平地震作用下的位移驗算,水平地震作用下的位移為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載產(chǎn)生的位移之和,可分別按表17 水平地震作用下結(jié)構(gòu)的位移計算層次倒三角形荷載頂點集中荷載總位移層間位移角1413121110987654321在頂點集中荷載作用下在頂點集中荷載作用下由上表可知,在水平地震作用下位移驗算滿足要求,即 水平地震作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 總剪力墻,總框架內(nèi)力計算下面計算中剪力墻內(nèi)力正負(fù)號規(guī)定為:彎矩以截面右側(cè)受拉為正,剪力以繞截面順時針方向旋轉(zhuǎn)為正,各截面內(nèi)力均采用左震時的正負(fù)號.在水平地震作用下剪力墻結(jié)構(gòu)應(yīng)分別按倒三角形分布()和頂點集中荷載計算內(nèi)力.在倒三角形分布荷載作用下，分別按下面公式計算總剪力墻的彎矩、剪力和總壁式框架的剪力： 在頂點集中荷載作用下，分別按下面公式計算總剪力墻的彎矩、剪力和總壁式框架的剪力：在倒三角形分布荷載作用下,分別按下式計算總剪力墻的彎矩,剪力和總壁式框架的剪力計算結(jié)果見下表,計算公式為:表18水平地震作用下總剪力墻和總框架內(nèi)力計算層次倒三角形荷載作用下頂點集中荷載作用下總內(nèi)力/KN/KN/KN/KN/KN/KN14131211109876543210(1) 總剪力墻內(nèi)力的分配根據(jù)各片剪力墻的等效剛度與總剪力墻等效剛度的比值,可求得各片剪力墻的等效剛度比,計算結(jié)果見下表19表19 各片剪力墻等效剛度比墻號每片墻等效剛度比墻號每片墻等效剛度比XSW1XSW7XSW2XSW8XSW3XSW9