【正文】 根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）：表62 構件承載力計算時作用分項系數(shù)作用種類作用分項系數(shù)永久作用構件自重力、固定設備重力、填料重力回填料產(chǎn)生的土壓力剩余水壓力靜水壓力及其浮托力可變作用可變作用引起的土壓。圖62 沉箱箱壁計算圖式（mm）（a）以下區(qū)段；（b）以上區(qū)段，按四邊固定的板計算，墻趾可按懸臂板計算。（kPa）則：（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）地基承載力滿足要求。（m）（m）（m）（kPa）（kPa）則：（kPa）（kPa）本設計基床為拋石基床，基床厚度m，由基床承載力驗算得：作用于拋石基床底面上的最大豎向合力標準值為：（kN/m）作用于拋石基床底面上的水平合力標準值為：（kN/m）傾斜率：該地基土層為卵石混砂及泥質，已知允許承載力（kPa），由《港口工程地基規(guī)范》（JTS14712010），[8]： （623）式中，：修正后地基承載力設計值（kPa）；：地基承載力設計值（kPa）；：基礎寬度的承載力修正系數(shù)；：基礎底面下土的重度，水下用浮重度（kN/m3），（kN/m3）；：基礎有效寬度（m），當寬度小于3m時取3m，大于8m時取8m；：基礎埋深的承載力修正系數(shù)；：基礎底面以上土的加權平均重度，水下用浮重度（kN/m3），（kN/m3）；：基礎埋深（m）。）。對于有拋石基床的地基承載力驗算，按照《港口工程地基規(guī)范》（JTS14712010）進行計算[8]。m/m）（kNm/m）（m）（m）（m）則：（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）基床承載力滿足要求。3. 持久組合Ⅲ時基床頂面應力計算：（kN/m）（kNm/m）（kNm/m）（m）（m）（m）則：（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）基床承載力滿足要求。Ⅰ時基床頂面應力計算：（kN/m）（kNm/m）；：傾覆力標準值對墻底面前趾的傾覆力矩（kN持久組合Ⅰ：極端高水位（永久作用）+波谷壓力（主導可變作用）+（堆貨+前沿堆貨+裝卸橋非工作狀態(tài)）（非主導可變作用）持久組合Ⅱ：設計高水位（永久作用）+波谷壓力（主導可變作用）+（堆貨+前沿堆貨+裝卸橋非工作狀態(tài)）（非主導可變作用）持久組合Ⅲ：設計低水位（永久作用）+波谷壓力（主導可變作用）+（堆貨+前沿堆貨+裝卸橋非工作狀態(tài)）（非主導可變作用）短暫組合：設計高水位（永久作用）+施工期波峰壓力（主導可變作用）偶然組合：因該地區(qū)地震烈度為6度，根據(jù)《水運工程抗震設計規(guī)范》（JTJ22598），可不進行抗震計算[9]?；岔斆鎽χ饕怯筛鞣N豎向力產(chǎn)生的。沿基床頂面的抗傾穩(wěn)定性驗算見附錄表3。m）；：波谷作用時，波浪浮托力標準值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩（kNm）；：碼頭面上可變作用所產(chǎn)生的土壓力的豎向分力標準值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩（kNm）；：碼頭墻體后回填料所產(chǎn)生的土壓力豎向分力標準值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩（kN根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）[5]：，由堆貨荷載產(chǎn)生的主動土壓力為主導可變作用時，抗傾穩(wěn)定性按下式驗算： （69），當堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力為主導可變作用時，抗傾穩(wěn)定性按下式驗算：（610）3. 應該考慮波浪力，當波浪力為主導可變作用時，抗傾穩(wěn)定性按下式驗算：（611），按《防波堤設計與施工規(guī)范》（JTJ29898）[6]： （612）式中，：結構自重力標準值對計算面前的穩(wěn)定力矩（kN圖61 沿基床底面水平滑動穩(wěn)定性驗算圖式基床厚度m，其中前底邊距墻前趾3m，后底邊距后趾2m。（二）沿基床底面的抗滑穩(wěn)定性驗算：基床底面的抗滑穩(wěn)定性與基床頂面的抗滑穩(wěn)定性相比，自重力中應包含拋石基床部分的自重力，由于地基土較好，還需考慮基床前被動土壓力，其分項系數(shù)=[5]。根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）：（一）沿基床頂面的抗滑穩(wěn)定性驗算[5]：，由堆貨荷載產(chǎn)生的主動土壓力為主導可變作用時，抗滑穩(wěn)定性按下式驗算： （61），當堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力為主導可變作用時，抗滑穩(wěn)定性按下式驗算： （62），當波浪力為主導可變作用時，抗滑穩(wěn)定性按下式驗算： （63）式中，：結構重要性系數(shù)，建筑物安全等級為Ⅱ級，??；：土壓力的分項系數(shù)，按表61取值；：碼頭建筑物在計算面以上永久作用所產(chǎn)生總主動土壓力的水平分力標準值（kN）；：碼頭建筑物在計算面以上永久作用所產(chǎn)生總主動土壓力的豎向分力標準值（kN）；：碼頭面上的可變作用在計算面以上產(chǎn)生的總主動土壓力的水平分力標準值（kN）；：碼頭面上的可變作用在計算面以上產(chǎn)生的總主動土壓力的豎向分力標準值（kN）；：作用效應組合系數(shù)，；：波浪水平力分項系數(shù)，按表61取值；：波谷作用時，計算面以上總水平波壓力的標準值（kN）；：波浪浮托力分項系數(shù)，按表61取值；：波谷作用時，作用在計算底面上的波浪浮托力的標準值（kN）；：自重力分項系數(shù)，；：作用在計算面上的結構自重力的標準值（kN）；：沿計算面的摩擦系數(shù)設計值，按照《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）；：結構系數(shù)，不考慮波浪作用，取，考慮波浪作用，取。m/m）傾覆力矩（kN匯總結果見表514。m/m）（四）施工期沉箱沉放時面板所受水壓力計算根據(jù)表中沉箱自重力計算的結果得：（kN）倉格加水重力：沉箱沉放時受到浮力：（kN）則沉箱中加水高度（m），沉箱剛好與基床頂面接觸，此時箱壁受到的水壓力最大。mm所以墻前產(chǎn)生立波。m/m）：施工期波浪只考慮設計高水位波峰作用時的情況。（1）波峰作用時：按《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）：靜水面以上（m）處波壓力強度；靜水面處波壓力強度為：（kPa）靜水面以下深度處的波壓力強度：式中，（kN/m3）；（m）計算=，7m， m時的波壓力強度：（kPa）（kPa）（kPa）墻底浮托力：（kN/m）（2）波谷作用時：按《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）：靜水面處波壓力強度；波浪超高（m）為：（m）靜水面以下深度（m）處，波壓力強度：（kPa）水底處的波壓力強度：（kPa）墻底浮托力：（kN/m）波谷作用時的水平波壓力與傾覆力矩：（kN/m）（kNm/m）：已知條件：m，s，m，m/s21）波長計算按《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）：式中，（m）查《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）附錄G，用插值法求得：（m）2）波壓力強度計算：根據(jù)（JTJ21398）。mm所以墻前產(chǎn)生立波。（1）波峰作用時：按《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）：靜水面以下（m）處波壓力強度為；靜水面以上（m）處波壓力強度；靜水面以下深度處的波壓力強度： （519）式中，（kN/m3）；（m）計算=0m，7m時的波壓力強度：（kPa）（kPa）（kPa）（2）波谷作用時：（m）靜水面處波壓力強度；波浪超高（m）為：（m）靜水面以下深度（m）處，波壓力強度：（kPa）水底處的波壓力強度：（kPa）靜水面以下（m）處波壓力強度為；波谷作用時的水平波壓力與傾覆力矩：（kN/m）（kN：已知條件：m，s，m，m/s21）波長計算按（JTJ21398）： （518）式中，（m）查《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）附錄G，用插值法求得：（m）2）波壓力強度計算：根據(jù)（JTJ21398）。由《港工建筑物》附錄A：我國常用橡膠護舷性能表（沈陽膠管廠），查得符合條件的護舷為H1000標準型鼓型護舷，其指標為：吸能量kN/m，反力kN。m/m）[2]： （516）式中，：靠岸時撞擊的有效動能系數(shù)，～，??；：船舶的質量（t），按滿載排水量計算；：船舶靠岸時的法向速度（m/s），按表513選取。表510 不同船長受力系船柱數(shù)目及間距船舶總長L（m）≤100120150150200200250250300受力系船柱數(shù)目n2345～67～8系船柱間距a（m）2025303030表511 系船纜的水平投影與碼頭前沿線的夾角結構類型系船柱夾角（176。），如表511，本設計為海船碼頭，??；：系船纜與水平面的夾角（176。1）船舶水面以上受風面積：本工程為10000噸級集裝箱專用船，故按貨船滿載的公式計算： （510）得：（m2）2）設計風速：根據(jù)規(guī)范查得，廣西防城港的基本風壓（kPa）[2]，根據(jù)公式： （511）可得：（m/s）最不利情況：（m/s），（m/s）。m/m）裝卸橋前輪產(chǎn)生豎向作用和穩(wěn)定力矩分別為：（kN/m）（kNm/m）2）非工作狀態(tài)：海側輪壓320KN/輪，陸側輪壓420/輪[2]裝卸橋后輪產(chǎn)生的附加土壓力強度：（kPa）（kPa）裝卸橋后輪產(chǎn)生附加土壓力引起的水平作用和傾覆力矩：（kN/m）（kNm/m）裝卸橋后輪產(chǎn)生附加土壓力引起的豎向作用和穩(wěn)定力矩分別為：（kN/m）（kN解得：m。m/m） 集裝箱裝卸采用裝卸橋，每段沉箱上共作用16個輪子，按工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)分別計算，其荷載標準值見表58[2]。m/m）堆貨荷載對前趾點的穩(wěn)定力矩：（kN（一）土壓力：各種水位時，堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力標準值相同。根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）附錄E：沉箱倉內填料的側壓力系數(shù)：貯倉內壁周長：（m）貯倉橫截面面積：（m）則：（1/m）計算結果見表57。表56 前倉貯倉壓力計算表 Z（m）貯倉壓力（kPa）040440[5]根據(jù)土壓力的知識分析可以得出，在極端高水位、設計高水位和設計低水位三種水位時，設計低水位產(chǎn)生的貯倉壓力最大，故只計算在設計低水位情況下，倉格填料產(chǎn)生的貯倉壓力。貯倉尺寸：，由于，故按照淺倉計算，即按照一般擋土墻來計算：碼頭后填料為塊石，水上重度kN/m3，水下重度kN/m3，內摩擦角，根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）有：主動土壓力系數(shù)： （54）則沉箱頂面以下考慮根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009），查得=：水平土壓力系數(shù)：豎向土壓力系數(shù)：土壓力標準值： （55） （56）式中，：第層土表的土壓力水平分力（kPa）；：第層土底的土壓力水平分力（kPa）；：第層土的重度（kN/m3）；：第層土的高度（m）；。m/m）（三）貯倉壓力《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）規(guī)定沉箱內填料對箱壁和底板的作用按貯倉壓力計算，下面按該規(guī)定計算前后倉格的貯倉壓力。m/m）4）極端低水位：（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）土壓力引起的水平作用： （kN/m）土壓力引起的豎向作用：（kN/m）土壓力引起的傾覆力矩：（kN土壓力引起的水平作用： （kN/m）土壓力引起的豎向作用：（kN/m）土壓力引起的傾覆力矩：（kNm/m）土壓力引起的穩(wěn)定力矩：（kNm/m）2）設計高水位：（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）土壓力強度見圖56。土壓力引起的水平作用： （kN/m）土壓力引起的豎向作用：（kN/m）土壓力引起的傾覆力矩：（kN碼頭后填料為塊石，根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009）：主動土壓力系數(shù)： （51）則沉箱頂面以下考慮根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTS16722009），查得=：水平土壓力系數(shù)：豎向土壓力系數(shù)：土壓力標準值： （52） （53）式中，：第層土表的土壓力水平分力（kPa）；：第層土底的土壓力水平分力（kPa）；：第層土的重度（kN/m3）；：第層土的高度（m）；。碼頭墻后填料為塊石，水上重度kN/m3，水下重度kN/m3，內摩擦角，沉箱頂面以下考慮墻背外摩擦角。圖58 施工水位作用分布圖（尺寸單位：m；作用單位：kPa）根據(jù)設計高水位下的自重計算表52中沉箱自重力和沉箱內填石的自重力計算，計算結果見表55：表55 設計高水位下自重