【正文】 p[i]=(1+m[i])*(K[i]+10000*n1[。if(v[i]5)p[i]=(1+m[i])*(K[i]+e[i]*n1[i])。e[i]=(2*v[i]*sqrt(2*h1[i]/D[i]))/(H[i]+h[i])。K[i]=(*t[i])*(++)*。i6。int i。static float b[6]={ ,， }。static float v[6]={， }。static float D[6]={，}。static float h[6]={，}。 致謝人：張志超 2007年6月8日參 考 文 獻[1][R].馬鞍山：馬鞍山鋼鐵設計院，2000.[2][R].馬鞍山：馬鋼鋼鐵設計院，1999.[3][R]. 馬鞍山：馬鋼鋼鐵設計院，.[4][M].北京：冶金工業(yè)出版社，. [5][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1992.[6]趙松筠，[M].北京：冶金工業(yè)出版社，.[7][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1995.[8][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1995.[9][M]. 北京：冶金工業(yè)出版社，1999.[10][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1990.[11][M].北京：高等教育出版社，1992.[12]鄭光文. 塑性加工設備[M].馬鞍山：安徽工業(yè)大學，2000.[13][M].馬鞍山：安徽工業(yè)大學，1998.[14][M].北京：北京理工大學出版社，1999.[15]王廷薄，——軋制理論與工藝[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1998.[16][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1989.[17][M].北京：高等教育出版社，1992.[18]金屬塑性加工詞典[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1982.[19][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1986.[20]C.–Y. Wu and . Hsu. . Optimal Shape Design of an ExtrusionForging Die Using a Polynomial Network and a Genetic Algorithm. Department of Mechanical Engineering. Int J Manuf Technol(2002) 20:128 –137 Ownership and Copyright[J]. Tatung University. Taiwan.[21], J. Sienz, and A. Polynkin. Parameterization and optimization for the automated design of uPVC profile extrusion dies. Struct Multidisc Optim 28,180–194(2004) DOI –004–0440–x[J]附錄A 軋機力能參數計算及電機設備校核程序[11]軋制力較核程序及結果includeincludemain(){float a[6],F[6],p[6],P[6],m[6],K[6],n1[6],e[6]。在本設計的過程中，得到一些本組同學的真誠幫助，在此也表示感謝。另外，在設計過程中還得到了黃貞益、曹杰、陳其偉、章靜、沈小輝等材料成型教研室老師的指導和幫助。本設計的很大部分，例如原始資料的準備，工藝設計思路及平面布置圖的設計與繪制，均在錢老師的悉心指導下完成。 致　　謝經過四個多月的資料查閱，工藝設計，產品計算，本設計工作已經結束。4) 固廢處理氧化鐵皮經過干燥后返回煉鋼系統(tǒng)重新利用。軋鋼車間的各種冷卻水均100%處理循環(huán)使用，對環(huán)境不構成污染。2) 廢水廢水主要來自個設備間接冷卻水和沖氧化鐵皮濁水。1) 大氣大氣污染主要來自步進梁式加熱爐煙氣。頂交4架4綜合成材率%965軋機負荷率%6軋機年有效工作時間小時59827主廠房建筑面積平方米204008每噸產品的消耗指標其中：連鑄坯噸燃料（冷裝）GJ電力Kwh100水M3軋輥/輥環(huán)㎏導衛(wèi)㎏第十章 環(huán)境保護及綜合治理1） 《建設項目環(huán)境保護管理條例》；2） 《大氣污染防治法》，《水污染防治法和固廢污染防治法》。設計的高線車間的主要的具體的經濟指標如表91所示[5]： 表91 高線車間主要經濟指標序號指標名稱單位數量備注1產品產量萬噸/年40其中：優(yōu)質碳結鋼萬噸/年低合金鋼萬噸/年2鋼坯年需要量噸4166673軋機組成架28其中：粗軋機組架6Φ610～520㎜6架中軋機組架6Φ430～370㎜6架預精軋機組架4Φ285～255㎜6架精軋機組架8Φ212㎜V型超重載45176。故經以上計算，為滿足生產需要54個鉤子。打捆機故障排除后，經過壓緊、打捆、卸卷，“C”形鉤再回到受卷位置所需時間為667s，故受卷前需要14個空鉤子。表81 原料及成品面積計算標序號項目單位原料堆放成品堆放1每天平均入庫量t/d2單位面積平均負荷t/ m2633有效堆放面積m219034存儲量t114165有效天數d106 P/F線運輸能力驗算1“C”形鉤的運輸行程“C”形鉤行走一圈行程：約355m從受卷位置到打捆位置：180m從打捆位置到卸捆位置：55m從卸捆位置返回受卷位置：120m2.“C”形鉤的運輸周期“C”形鉤在P/F線上以18m/min的速度行走355m，所需時間：1184s從集卷站接受盤卷時間：60s檢查時間：50s修剪，取樣時間：70s壓緊打捆及輔助時間：70s稱重，掛牌時間：50s卸卷時間：40s以上合計：“C”形鉤運輸周期：1504s3.“C”形鉤數量的確定由于一根扎件最短扎制周期為56s故在理想工作狀態(tài)下需要“C” 形鉤數量：1504/56=27個考慮正常的操作延誤，滯留的鉤子分布如下受卷前 2個檢查點前 2個打捆站前 2個稱重臺前 1個卸卷站前 1個總計 8個“C”形鉤小車組維修段儲存的鉤子數：5個正在維修的鉤子數按2個考慮以上總計，正常所需的“C”形鉤數量為42個實踐證明，在P/F線運輸過程中，打捆機故障相對較多，但通常在20分鐘內可以排除。鋼坯存放的最大高度為3~5m[9]。由于本車間采用冷裝工藝，冷坯堆較多。本跨全長為100m，寬15m，建筑面積為1500 m2。吊車軌面標高+12m，廠房內沒有10+10t電磁掛梁橋式起重機，作為成品吊運，堆垛和裝車之用。精整區(qū)布置了P/F運輸線，壓緊打捆機2臺盤稱臺。軋機控制設備及集卷機布置在+5米的操作臺上集卷后的精整設備布置于標高為+0米的地坪上。本跨全長為400m，跨距30m，建筑面積12000m2，柱距為12m。原料跨的加熱爐區(qū)采用了雙層結構，下層表高+0m，上層標高+5m。原料跨全長為100m， 跨距30m，建筑面積3000m2，柱距12m。 s=80+120=200mm 5)爐子有效長度 L有=sn=20072=14400mm 6)爐底有效面積 F= L有L坯=12= 7)爐底強度 P=Q坯 n/F=130872/= 8)爐體實際長度 L=L有+1040=15440mm 9）加熱時間：τ＝（1/K）((－S)) 式中：S——方坯的厚度； K——修正系數，K=C1C2 C3 K=C1C2 C3 式中：C1——爐型參數，四面加熱的步進式加熱爐取C1= ； C2——鋼種系數；優(yōu)碳鋼和低合金鋼取C2=； C3——燃料系數，燒煤氣，取C3=； K=C1C2 C3== τ ＝（1/K）((－S)) =1()/()=第八章 廠房平面布置和起重運輸設備本車間由主軋跨，成品跨，主控室，軋輥導衛(wèi)間，檢驗室，水泵房和水處理等設施組成。合金鋼22%. 冷裝:室溫 優(yōu)碳鋼,低合金鋼9800C。表62 軋制壓力計算表道次外摩擦影響系數m變形抗力K(Mpa)粘性系數η(Mpa)變形速度（s1）修正系數c平均單位壓力(Mpa)總壓力(KN)112121131415132161表63 軋輥危險斷面尺寸及強度校核表道次軋輥除斷面直徑mm輥頸尺寸mm最大彎距KN?m彎曲壓力Mpa輥頸彎距KN?m輥頸扭距N?m合應力Mpa彎曲應力Mpa掃轉應力Mpa軋輥許用應力Mpa是否安全1330120安全2431330120安全3330120安全433051120安全5330120安全6330120安全表64 傳動力矩計算表道次力臂系數Χ傳動比i軋輥軸承摩擦系數f1軋制力矩(KN?m)傳動效率η軋輥軸承摩擦力矩(KN?m)傳動機構摩擦力矩(KN?m)摩擦力矩(KN?m)空轉力矩(KN?m)總力矩(KN?m)123456表65 電機校核表道次軋件長度m速度m/s機架間距m額定力矩(KN?m)軋制總力矩(KN?m)最過載力矩(KN?m)123456第七章 生產能力計算，間隙時間的確定，間隙時間的確定Tzh=Ln/Vn ……（式71）式中：Ln──軋件在最后架軋機上所軋出的長度； Vn──軋件在最后架軋機的出口速度；2．機架（機組）之間的間隙時間：5s3．軋制節(jié)奏時間T T=Tzh+△t ……（式72）式中：△t──兩根軋件之間的間隙時間，4．軋制總延續(xù)時間Tz=Tzh+∑Tj ……（式73）式中：∑Tj──各種間隙時間的總和。 Mf=Mf1/i+Mf2 ……（式620） 式中：Mf1──軋輥軸承中的摩擦力矩； Mf2──傳動機構中的摩擦力矩； Mf1=Pdf1 d──軋輥輥頸直徑 f1──軋輥軸承中摩擦系數； Mf2=(1/η1)(M+Mf1)/i η──主電機到軋輥的傳動效率。一般說來，為了傳動軋輥，電機軸上所需的力矩，由以下四部分組成[10]： M∑=M/i+Mf+Mo+Md ……（式618）