【正文】 LMIf LB1 LB Thenaaa = 泡流ElseIf LB1 LB And vgg LS Th。 LSLM = 75 + 84 * (vgg * Ql / qg) ^ 39。 LB1LS = 50 + 36 * vgg * Ql / qg39。 LBLB1 = Qvg / Qvt39。 vmLB = * vm ^ 2 / dd39。 vggvm = Qvt / Ap = vm39。 pllAp = * * dd ^ 2vgg = Qvg / Ap * (pll / / sl) ^ 39。液相平均密度pll = Ql / Qvl39。Print 總質(zhì)量流量qm=。Print 總體積流量Qvt=。Print 液相質(zhì)量流量Ql=。Print 氣相質(zhì)量流量qg=。Print 液相體積流量Qvl=。Print 氣相體積流量Qvg=。生產(chǎn)汽油比55vg = zz * * 10 ^ 6 * ( + tpj) / ppj / ( + 20) * (100 Rs)39。 pgug = * 10 ^ 239。 zzpg = * 10 ^ 3 * rgg * ppj / zz / (tpj + )39。 slTc = + * rggIf rgg = ThenPc = 10 ^ 6 * ( * rgg)ElsePc = 10 ^ 6 * ( * rgg)End IfTr = ( + tpj) / TcPr = ppj / PcPrr = * Pr / Trzz = 1 + ( / / ^ 3) * Prr + ( / ) * Prr ^ 2 + / * Prr ^ 239。 swgsl = sog * (1 fw) + swg * fw39。 sogs2 = 76 * Exp( * 10 ^ 7 * ppj) / 1000s1 = ( * 10 ^ 7 * ppj) / 1000swg = ((248 * tpj) / 206 * (s2 s1) + s1)39。 ulsog = ( * ( * tpj + 32) * yapi) * Exp( * 10 ^ 7 * ppj) / 100039。 uwul = uo * (1 fw) + uw * fw = ul39。 uouw = Exp( * 10 ^ 2 * (32 + * tpj) + * 10 ^ 5 * (32 + * tpj) ^ 2) / 100039。 plz = * yapiy = 10 ^ zx = y * (32 + * tpj) ^ uod = (10 ^ x 1) / 1000A = * ( * Rs + 100) ^ B = * ( * Rs + 150) ^ uo = A * (1000 * uod) ^ B / 100039。 popl = po * (1 fw) + 1000 * fw = pl39。 Bopo = 1000 * (roo + * 10 ^ 3 * Rs * rgg) / Bo39。 RsF = * Rs * (rgg / roo) ^ + * tpj + 40Bo = + * F ^ 39。End If39。 yng39。End If39。Else 39。ElseIf xg Then39。 xg39。End Ifxg = * ppj * rgg / 10 ^ 5 / (tpj + )39。mo = 10 ^ ( * Log(1346 / (yapi )))39。End If39。AA = * yapi * ( * tpj + 32)39。 ppjppj = ppj * 10 ^ 6yapi = / roo 39。 tpj39。注意po和pw的取值Fww = 1 * fw / (1 * fw + roo * (1 fw))Bata = 2 * * Kp / G / (1 + Fww)L = 0tp = too + (trr too) / Bata / H * (Bata * L + 1 Exp(Bata * (H L))) = tpL = 500ttrr = too + (trr too) / Bata / H * (Bata * L + 1 Exp(Bata * (H L))) = ttrrFor iii = 1 To 5 Step 1tpj = (tp + ttrr) / 2 = tpjppj = (pwf + ph) / 2 = ppj39。參考文獻參考文獻[1]劉延鑫,王旱祥,侯乃賀,[J].鉆采工藝,2012(4):1186+84.[2]竇益華,[J].鉆采工藝,2007(5):634+31+40.[3]曾志軍,胡衛(wèi)東,劉竟成,[J].天然氣工業(yè),2010(2):9294+152.[4]王安義,龍堯,[J].西部探礦工程,2010(8):5356.[5]李子豐,蔣恕,[J].石油機械,2002(12):3033+60.[6]楊新克,余杰,[J].新疆石油天然氣,2010(4):894+90.[7]陳明亮,王越支,[J].鉆采工藝,1998(6):4547+50+6.[8]蘇華,張學鴻,：鉆柱靜力學[J].大慶石油學院學報,1994(1):4352.[9]李子豐,蔡雨田,李冬梅,[J].石油學報,2011(4):163170.[10]張袁輝,蔣海,[J].海洋石油,2006(3):9698.[11][J].油氣井測試,2005(4):6768+82.[12]畢博,朱衛(wèi)新,[J].科學技術(shù)與工程,2010(10):1420.[13]李欽道,謝光平,——封隔器管柱受力分析系統(tǒng)討論之五[J].鉆采工藝,2002(2):6165+6.[14] Mitchell R F. Comprehensive analysis of buckling with friction[J]. SPE Drilling amp。（6）對實際帶封隔器的自噴井進行載荷、變形計算和強度校核。（5）深井管柱力學的分析和計算要綜合考慮井身結(jié)構(gòu)、管柱組合、管柱載荷、溫度壓力變化以及井況等因素。通過計算管柱的安全系數(shù)來優(yōu)化管柱和施工參數(shù)。（3）給出了深井油井管柱的載荷、變形、應力計算的簡化公式，分析了深井油管柱的應力和變形。綜合考慮管柱內(nèi)外所對應的“虛構(gòu)力”，用等效軸力來對管柱進行分析計算。（2）分析了溫度，壓力變化引起的四種基本效應對深井帶封隔器的油管柱變形和載荷的影響。第五章 結(jié)論（1）整理了計算采油過程中流體參數(shù)的計算方法，已知井底，采用壓力按壓力增量迭代的方法得到井筒內(nèi)溫度、壓力隨井深的非線性分布曲線。（1）桿柱浮重： （416）（2）活塞力：（417）（3）溫度效應和鼓脹效應引起的力：（418）（4）流體粘滯摩阻力： （419）（5）井底等效軸向力： （420）（1）校核管柱抗外擠強度校核取井底，N80 ，因此抗外擠安全系數(shù)： （421）（2）校核管柱抗內(nèi)壓強度取井底，關(guān)井時井底壓力為油層靜壓45Mpa，N80 API ，因此抗內(nèi)壓安全系數(shù)： （422）（3）校核絲扣連接屈服強度取井口，N80 ，因此絲扣連接安全系數(shù)： （423）圖46 單向應力安全系數(shù)（1）以井深4500米處作為校核點進行校核。（2）活塞效應變形油管內(nèi)截面積： （42）油管外截面積： （43）油管截面積： （44）油管截面慣性矩： （45）活塞力：（46）活塞效應變形： （47）（3）溫度效應形變表47 各井段溫度效應井段（m）溫度變化溫度效應0～500500～10001000～15001500～20002000～25002500～30003000～35003500～40004000～4500以4000～4500米為例，地面溫度為20℃： （48）各段相加可得到總的溫度效應形變量：（4）鼓脹效應表48 各井段鼓脹效應井段（m）平均油壓（Mpa）平均套壓（Mpa）鼓脹效應0～500500～10001000～15001500～20002000～25002500～30003000～35003500～40004000～4500以4000～4500米為例，管柱初始內(nèi)外壓都為一個標準大氣壓（49）將各段相加得到總的膨脹效應（5）螺旋彎曲效應變形首先計算各段上下端的等效軸力取油管內(nèi)流體的平均密度為，管外是清水密度取，單位長度油管柱線浮重為：（410）實際軸向力?。? （411）以井底為例計算等效軸力： （412）圖44 該井等效軸向力分布。圖43 該井套壓分布靜壓計算公式求得井口套壓為0。采用N80 API加厚作業(yè)管柱。表41 常用油管技術(shù)參數(shù)序號外徑mm接箍外徑mm重量N/m壁厚mm內(nèi)徑mm容量L/m鋼級接頭最小連接強度kN最小抗內(nèi)壓強度MPa平式加厚140J55171N802482(加厚78)58J55184N8067J55219318N8031946385J55315414N804586023(93~9562J55323443N80470645 續(xù)表 41112~115759J55430551N80626802126~127J55488608N80709884139J55662N80964143~152J55699N8010174112J55398545N80579793134~13676J55487634N80708922149~150J55566713N808231037185~189J55754901N8010961310200J55980N80142521566J551055N8015345121139J55441N80641 續(xù)表416加厚127160J55656N809547183J55637870N809271280表42 常用油管抗外擠壓力極限外徑，mm鋼級抗外擠壓力極限，kPaAPI加厚N8089070API加厚N8072604API加厚N8052402表43 常用油管抗內(nèi)壓力極限外徑，mm鋼級抗外擠壓力極限，kPaAPI加厚N80103410API加厚N8070053API加厚N8058125表44 常用油管絲扣連接屈服強度極限外徑，mm鋼級絲扣連接屈服極限，kNAPI加厚N80API加厚N80922API加厚N801281表45 常用油管彎曲載荷失效強度極限外徑，mm鋼級彎曲載荷失效強度極限，kNAPI加厚N80712API加厚N80836API加厚N801102表46 強度校核安全系數(shù)界限類型安全系數(shù)界限抗外擠安全系數(shù)抗內(nèi)壓安全系數(shù)絲扣連接屈服強度安全系數(shù)彎曲